(整理)地基沉降计算.

1．某正常固结土层厚2.0m，其下为不可压缩层，平均自重应力pcz100kPa；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力p0200kPa，求该土层最终沉降量。 压力p 0 kPa 50 100 200 300 400 孔隙比e 0.984 0.900 0.828 0.752 0.710 0.680 【解】土层厚度为2.0m，其下为不可压缩层，当土层厚度H小于基础宽度b的1/2时，由于基础底面和不可压缩层顶面的摩阻力对土层的限制作用，土层压缩时只出现很少的侧向变形，因而认为它和固结仪中土样的受力和变形很相似，其沉降量可用下式计算：

se1e2H 1e1式中，H——土层厚度；

e1——土层顶、底处自重应力平均值c，即原始压应力p1c，从ep曲线上得到的孔隙比e；

e2——土层顶、底处自重应力平均值c与附加应力平均值z之和

p2cz，从ep曲线上得到的孔隙比e；

p1c100kPa时，e10.828；

p2cz100200300kPa时，e20.710 se1e20.8280.710H2000129.1mm 1e110.828

2．超固结黏土层厚度为4.0m，前期固结压力pc400kPa，压缩指数Cc0.3，再压缩曲线上回弹指数Ce0.1，平均自重压力pcz200kPa，天然孔隙比e00.8，建筑物平均附加应力在该土层中为p0300kPa，求该土层最终沉降量。 【解】超固结土的沉降计算公式为：

当ppcpcz时（p300kPapcpcz400200200kPa）时，

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scnHii11e0inpciplipiClgClgei ciplipci式中，Hi——第i层土的厚度；

e0i——第i层土的初始孔隙比；

Cei、Cci——第i层土的回弹指数和压缩指数； pci——第i层土的先期固结压力；

pli——第i层土自重应力平均值，plicici12；

pi——第i层土附加应力平均值，有效应力增量pizizi12。

pciplipiClgClgeicippcili40004002003000.1lg0.3lg 10.8200400scnHii11e0in2222.20.10.30.30.0969131.3mm

3．某采用筏基的高层建筑，地下室2层，按分层总和法计算出的地基变形量为160mm，沉降计算经验系数取1.2，计算的地基回弹变形量为18mm，试求地基最终沉降量。

【解】根据《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（TGJ6-1999），当采用土的压缩模量计算箱形和筏形基础的最终沉降量时，可按下式计算：

nppsccs0ziizi1i1EciEsii1

nppccziizi1i1s0ziizi1i1EciEsii1式中第一项为基坑开挖地基土的回弹变形量；第二项为基础底面处附加应力引起

的地基变形量。

s1.0181.2160210mm

注：c——考虑回弹影响的沉降计算经验系数，无经验时取1.0；

s——沉降计算经验系数。

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4．某办公楼基础尺寸42m30m，采用箱形基础，基础埋深在室处地面以下8m，基底平均压力425kPa，场区土层的重度为20kNm3，地下水位埋深在室外地面以下5m，地下水重度10kNm3，试计算基础底面中心点以下深度18m处的附加应力与土的有效自重应力的比值。 【解】b30m，l42m

lb42301.4，zb18151.2，查规范GB50007-2002表K.0.1-1，矩形面积上均布荷载作用下角点附加应力系数0.171 基底下18m处的附加应力为：pz4p0

p0pkh42552032010295kPa pz4p040.171295201.8kPa

基底下18m处土的有效自重压力为：

pcz520212010310kPa

pzpcz201.83100.65

5．某独立基础尺寸为4m4m，基础底面处的附加压力为130kPa，地基承载力特征值fak180kPa，根据表中的数据，采用分层总和法计算独立基础的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6m，沉降计算经验系数s0.4。

第i土层 1 2 3 4 基底至第i土层底面距离zim 1.6 3.2 6.0 30 EsiMPa 16 11 25 60 基础中心点的最终沉降量计算列表如下：

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沉降计算表 zi (m) 0 lb zb i 0.25×4 zii ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 1.0 0 0 1.60 1.00 0.80 0.2346×4 1.5014 3.20 1.00 1.60 0.1939×4 2.4819 6.00 1.00 3.00 0.1369×4 3.2856 1.5014 0.9805 0.8037 16.0 11.0 25.0 12.20 11.59 4.18 12.20 23.79 27.97 ssssp0'i1nziizi1i1Esi0.427.9411.2mm

6．某直径为10m的油罐基底附加压力为100kPa，油罐轴线上油罐底面以下10m处附加压力系数0.185（设附加应力系数沿深度为直线分布），由观测得到油罐中心的底板沉降为200mm，深度10m处的深层沉降为40mm，试求10m范围内土层的平均沉降反算压缩模量。

【解】油罐基底至10m土层的平均附加压力值为：

1p1.00.28510064.25kPa

210m土层的压缩变形为：s20040160mm

sp64.25h10160mm EsEsEs64.25104.02MPa

160

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7．建筑物基础底面积为4m8m，荷载效应准永久组合时上部结构传至基础底面处的竖向力F1920kN，基础埋深d1m，土层天然重度18kNm3，地下水位埋深为1m，基础底面以下平均附加应力系数见表，沉降计算经验系数s1.1，试按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）计算最终沉降量。

zi (m) 0 2 0 lb zb i 0.25×4 zii ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 0 2 6 2 2 1 3 0.2346×4 0.1619×4 1.872 3.886 1.872 2.014 10.2 3.4 / / / / 【解】基础底面平均压力pk

pkFG19204812080kPa A48基底附加压力p0pkh8018162kPa

sp0'i1nziizi1i1Esi62621.8722.01410.23.4

11.3836.7248.1mmsss'1.148.152.9mm

8．大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测得各土层顶面的最终沉降量和用孔隙水压力计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力值均见表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，试计算第③层土的反算平均模量。 起始超孔隙 土层层顶深度 土层厚度 实测层顶沉降 土层名称 水压力值 (m) (m) (mm) 编号 (kPa) ① ② ③ ④ 填土 粉质黏土 黏土 黏质粉土 2 5 15 2 3 10 5 460 400 100 380 240 140 学习资料

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【解】sphEs

假定堆载瞬间,荷载全由孔隙水压力承担，第③层土，pu240kPa

Esp240h108MPas400100

9．某矩形基础底面尺寸为2.0m2.0m，基底附加压力p0185kPa，基础埋深

3.0m，土层分布：0~4.0m粉质黏土，18kNm3，Es3.3MPa，fak185kPa； Es5.5MPa；7.0m以下中砂， Es7.8MPa；有关数据见表，4.0m~7.0m粉土，

试按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），当地基变形深度zn4.5m时计算地基最终沉降量。

zi (m) 0 ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 1 4 4.5 0.225×4 3.3 5.5 7.8 50.5 29.5 1.4 50.5 80 81.4 0.219×4 0.015×4 【解】计算深度zn4.5m范围内压缩模量的当量值Es为：

EsAAEiisi40.2250.2190.0154.18MPa

0.2250.2190.01545.57.83.3p0185kPafak，查规范：“沉降计算经验系数表”得：

s1.31.31.04.184.01.282

7.04.0地基最终沉降量sss'1.28281.4104.4mm

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10．某矩形基础底面尺寸为4.0m2.5m，基础埋深1.0m（0~1.0m为填土），地下水位位于基底标高，室内压缩试验结果见表，基础顶作用荷载效应准永久组合F920kN，用分层总和法计算基础中心沉降。

室内压缩试验ep关系值

e 0 粉质黏土(1.0m~4.0m) 淤泥质黏土(4.0m以下) 0.942 1.045 50 0.889 0.925 3pkPa 100 0.855 0.891 200 0.807 0.830 300 0.733 0.812 （填土18kNm；粉质黏土19.1kNm；淤泥质黏土18.2kNm）

33【解】（1）将土层分层，厚度为1.0m （2）计算分层处的自重应力

如0点（基底处）处自重应力c0h18118kPa

1点（基底下1.0m）处自重应力c11h12h21819.1127.1kPa （3）计算竖向附加应力 基底平均附加应力p0pkh

如1点z14p040.2157463.64kPa

（4）确定压缩层深度

当z5m时，z11.84kPa0.2c0.261.712.34kPa，所以压缩层深度定为

92018174kPa 42.55.0m

（5）沉降计算过程列表如下，基础最终沉降量为151mm。

分层压缩量si

e1——土层顶、底处自重应力平均值c，即原始压应力p1c，从ep学习资料

e1e2Hi式中，Hi——土层厚度； 1e1学习资料收集于网络，仅供参考

曲线上得到的孔隙比e；

e2——土层顶、底处自重应力平均值c与附加应力平均值z之和

p2cz，从ep曲线上得到的孔隙比e；

表中， c——自重应力平均值；z——附加应力平均值。

沉降计算表 深 度分zn 层点 0 1 2 3 4 5 0 1 2 3 4 5 附加应力zkPa 总应力 c l b1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 z b0  0.25 z 74.00 c z e1 e2 层si 厚 s i18.0 27.1 36.2 45.3 53.5 61.7 / 1 1 1 1 1 57 42 27 15 10 57 99 126 141 151 0.8 0.215 63.64 22.6 68.8 91.4 0.918 0.861 1.6 0.140 41.40 31.6 52.5 84.1 0.908 0.866 2.4 0.088 26.10 40.8 33.8 74.6 0.899 0.872 3.2 0.058 17.20 49.4 21.6 71.0 0.926 0.911 4.0 0.040 11.84 57.5 14.5 72.0 0.920 0.910 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），计算上题基础中心的最终沉降量（粉质黏土fak120kPa）。 【解】（1）土层压缩模量确定

土的压缩系数采用压力段p1100kPa至p2200kPa时的压缩系数 粉质黏土 a12e1e20.8550.8170.48MPa1 p2p1200100e1e20.8910.8300.61MPa1 p2p1200100淤泥质黏土 a12土层压缩模量 粉质黏土Es1e110.8553.86MPa a0.481e110.891淤泥质黏土Es3.1MPa

a0.61学习资料

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（2）基底附加压力p0pkh（3）确定沉降计算深度zn

92018174kPa 42.5根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）表5.3.6，b2.5m，z0.6m，往上取0.6m，其沉降为0.596mm0.02557.351.43mm，满足要求，故沉降计算深度取zn7.2m。

（4）确定沉降计算经验系数s

计算深度zn7.2m范围内压缩模量的当量值Es为：

2.76770.59250.53070.43270.31130.24120.18700.1742i3.863.863.863.863.103.103.86si

2.76773.57MPa0.08590.09270.07820.06670.02543.103.103.103.103.10EsiAAEp074kPa0.75fak0.7512090kPa，查规范：“沉降计算经验系数表”得：

s1.11.11.03.572.51.029

4.02.5地基最终沉降量sss'1.02957.3559mm

沉降计算表

zi (m) 0 lb zb i 0.25×4 zii ziizi1i1 Es si' 'siMPa mm mm 1.60 0 0 0.60 1.60 0.48 0.2469×4 0.5926 1.20 1.60 0.96 0.2340×4 1.1232 1.80 1.60 1.44 0.2161×4 1.5559 2.40 1.60 1.92 0.1945×4 1.8672 3.00 1.60 2.40 0.1757×4 2.1084 0.5926 0.5306 0.4327 0.3113 0.2412 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 11.36 10.17 8.30 5.97 4.62 11.36 21.53 29.83 35.80 40.42 学习资料

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3.60 1.60 2.88 0.1594×4 2.2954 4.20 1.60 3.36 0.1452×4 2.4394 4.80 1.60 3.84 0.1331×4 2.5555 5.40 1.60 4.32 0.1226×4 2.6482 6.00 1.60 4.80 0.1136×4 2.7264 6.60 1.60 5.28 0.1058×4 2.7931 7.20 1.60 5.76 0.0961×4 2.7677 0.1870 0.1440 0.1162 0.0926 0.0782 0.0667 0.0254 3.10 3.10 3.10 3.10 3.10 3.10 3.10 4.46 3.44 2.77 2.21 1.87 1.59 0.61 44.88 48.32 51.09 53.30 55.17 56.77 57.37 11．某矩形基础底面尺寸为4.0m5.0m，基础埋深1.5m，基础底面下4m内为粉质黏土（fak120kPa），Es4.12MPa；4m~10m为黏土，Es3.72MPa。作用于基础底面的附加压力p0100kPa，试计算基础中心的沉降。 【解】（1）确定沉降计算深度zn

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）表5.3.6，b4.0m，z0.6m，由计算深度8.0m往上取0.6m，7.2m~8.0m范围内沉降为

1.08mm0.02595.912.40mm，满足要求，故沉降计算深度取zn8.0m。 （2）确定沉降计算经验系数s

计算深度zn8.0m范围内压缩模量的当量值Es为：

EsAAEiisi3.8534.02MPa

2.9360.8760.0413.723.724.12p0100kPafak120kPa，查规范：“沉降计算经验系数表”得：

s1.31.31.04.024.01.298

7.04.0地基最终沉降量sss'1.29895.91124.49mm

沉降计算表

zi (m) 学习资料

lb zb i zii ziizi1i1Es si' 'siMPa mm mm 学习资料收集于网络，仅供参考

0 1.25 0 0.25×4 0 4.00 1.25 2.00 0.1835×4 2.9360 7.40 1.25 3.70 0.1288×4 3.8125 8.00 1.25 4.00 0.1204×4 3.8528 2.9360 0.8765 0.0403 4.12 3.72 3.72 71.26 23.56 1.08 71.26 94.82 95.91

12．某钢筋混凝土条形基础，自砖墙上部结构传来的相应荷载效应标准组合、基

280kNm和200kNm，本组合、准永久组合分别为230kNm、基础埋深d0.8m，

混凝土强度等级C20，HPB235钢筋。土层分布：0~0.6m填土，17kNm3；

3kNm，sat18.9kNm3，e00.83，IL0.81，0.6m~4.4m黏土，18.5Es6MPa，fak180kPa； 4.4m以下淤泥质黏土，sat17.4kNm3，fak80kPa， Es1.5MPa；地下水位在基础底面下3.0m。试设计该条形基础并进行沉降计算。

【解】（1）确定基础宽度b

AFk2301.4m2

fakd180200.8取b1.5m

fafakb(b3)dm(d0.5)

e00.830.85，IL0.810.85，查表5.2.4，b0.3，d1.6

18.5，m0.6170.218.517.4kNm3

0.60.2fafakb(b3)dm(d0.5)18001.617.40.80.5188.3kPa

FkGk2301.50.820169.3kPafa188.3kPa，满足。 b1.5（2）弯矩设计值 pk学习资料

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Mmax122Ga12la'pmaxppplmax12A12G1G222p0b0.06pb10.062111

12A2A12pnb10.062F280186.7kPa A1.51.50.37b1——基础边缘至砖墙脚的距离，b10.060.505m

212Mmax186.70.5050.0629.8kNm

2（3）配筋计算

式中，pn——基底净反力，pnM29.8106As508.6mm2

0.9fyh00.92100.350.04配12@200（As565mm2）。 （4）软弱下卧层承载力验算 淤泥质黏土，b0，d1.0

0.6173.218.50.618.910m17.0kNm3

0.63.20.6fafakb(b3)dm(d0.5)8001.017.04.40.5146.3kPa 软弱下卧层顶面的附加压力和自重压力之和应小于或等于软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。

pzpczfaz

pcz170.618.53.2(18.910)0.674.8kPa

pzb(pkpc)

(b2ztan)pc170.813.6kPa

Es1Es261.54，zb3.61.52.4，地基压力扩散角24°。

pz1.5(169.313.6)233.649.6kPa

(1.523.6tan24)4.7pzpcz49.674.8124.4kPa

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pzpcz124.4kPafaz146.3kPa，满足要求。

（5）沉降计算

基底附加压力p0ph1）确定沉降计算深度zn

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）表5.3.6，b1.5m，z0.3m，由计算深度13.6m往上取0.m3，13.3m~13.6m范围内沉降为

2001.50.820170.618.50.2135.4kPa

1.50.37mm0.025143.53.59mm，满足要求，故沉降计算深度取zn13.6m。 2）确定沉降计算经验系数s

计算深度zn13.6m范围内压缩模量的当量值Es为：

EsAAEiisi3.0792.91MPa

1.98580.75940.32980.00411.51.51.56p0135.4kPafak180kPa，查规范：“沉降计算经验系数表”得：

s1.41.41.32.912.51.373

4.02.5地基最终沉降量sss'1.373143.5197.0mm

沉降计算表 zi (m) lb zb i 1 0.5516 0.3192 0.2312 0.2264 zii ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 0 3.60 8.60 10.00 10.00 10.00 0.0 4.8 11.5 17.7 18.1 1.9858 2.7451 3.0750 3.0790 1.9858 0.7594 0.3298 0.0041 6.00 1.50 1.50 1.50 44.81 68.54 29.77 0.37 44.81 113.35 143.13 143.50 13.30 10.00 13.60 10.00

13．某基础沉降计算数据见表，作用于基础底面附加压力p060kPa，持力层地

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基承载力特征值fak108kPa，压缩层厚度5.2m，试确定沉降计算经验系数s。

zi (m) lb zb i 1 0.9280 0.6656 zii ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 0 2.0 5.2 1.5 1.5 1.5 0.0 1.0 2.6 1.856 3.461 1.856 1.605 7.5 2.4 / / / / 【解】计算深度zn5.2m范围内压缩模量的当量值Es为：

EsAAEiisi3.4613.78MPa

1.8561.6052.47.5p060kPa0.75fak0.7510881kPa，查规范：“沉降计算经验系数表”得：

s1.11.11.03.782.51.015

4.02.5

地基最终沉降量sss'1.373143.5197.0mm 14．某独立基础底面尺寸为4.0m6.0m，基础埋深1.5m，地下水位在地面下1.0m。土层分布：0~1.0m填土，18kNm3；1.0m~3.5m粉质黏土，18kNm3，

17kNm3 ，Es2.4MPa；7.9m~9.5mEs7.5MPa；3.5m~7.9m淤泥质黏土，黏土，19.7kNm3 Es9.9MPa，该黏土为超固结土，可作为不可压缩层。作用于基础顶面准永久竖向力F1726kN，试计算基础中心的沉降（s1.0）。 【解】基底附加压力

1728461.520p0ph181.080.51022280kPa

46沉降计算列于表中

沉降计算表

zi (m) 学习资料

lb zb i zii ziizi1i1Es si' s'iMPa mm mm 学习资料收集于网络，仅供参考

0 2.00 6.40 1.50 1.50 1.50 0.0 1.0 3.2 1 0.9280 0.5896 1.8560 3.7734 1.8560 1.9174 7.50 2.40 19.80 63.91 19.80 83.71 地基最终沉降量sss'1.083.7183.7mm。

15．某独立基础底面尺寸为11.0m9.0m，基础埋深3.0m，作用于基础底面准永久组合压力p300kPa，土层分布：0~3.0m填土，18kNm3；3.0m~13.0m粉

Es22MPa；Es15MPa；土， 13.0m~16.0m粉质黏土，16m以下为黏土，e0.48，Es52MPa，试计算基础中心点的沉降。

【解】（1）确定基底附加压力

p0ph300183.0246kPa

（2）确定沉降计算深度zn

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.3.7条，当存在较厚的竖硬黏性土层，其孔隙比小于0.5、压缩模量大于50MPa时，zn可取至该层土表面，所

以，取zn13.0m。

（3）基础中心点沉降计算见表。

沉降计算表 zi (m) lb zb i 1 0.8980 0.6948 0.5928 zii ziizi1i1 Es si' s 'iMPa mm mm 0 5.00 10.00 13.00 学习资料

1.20 1.20 1.20 1.20 0.0 1.1 2.2 2.9 4.4900 6.9480 7.7064 4.4900 2.4580 0.7584 22.00 22.00 15.00 50.21 27.48 12.44 50.21 77.69 90.13 学习资料收集于网络，仅供参考

（4）计算深度zn13.0m范围内压缩模量的当量值Es

EsAAEiisi7.706421.0MPa

4.492.4580.7584221522查规范：“沉降计算经验系数表”得：s0.2 （5）基础中心点最终沉降量

sss'0.290.1318mm

16．两个相同形式高20m的煤仓，采用10m10m的钢筋混凝土基础，如图所示，埋深2.0m，两基础净距2.0m，作用于基础底面准永久组合平均压力p100kPa，地基为均匀的淤泥质黏土，15kNm3 ，Es3MPa，fak100kPa。试计算煤仓的倾斜。 【解】（1）确定基底附加压力

p0ph100152.070kPa

（2）基础中心点沉降计算见表。

a点沉降计算表 基础Ⅰ Ⅱ对Ⅰ的影响 ziizi (m)lb zb i lb zb i i zii zi1i1 Es si' smm 'iMPa mm 0 10 15 18 19 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.0 0.5000 2.0 0.3916 3.0 0.3238 3.6 0.2910 3.8 0.2812 4.4 2.4 4.4 2.4 4.4 2.4 4.4 2.4 4.4 2.4 0.0 0.5000 0.4026 0.3964 0.3544 3.0 0.3316 0.3156 3.6 0.3000 0.3070 3.8 0.2964 2.0 0.3978 3.978 0.3466 5.199 3.978 1.221 3 3 3 3 92.82 92.82 28.49 121.31 7.55 128.86 3.17 132.02 0.3068 5.5224 0.3234 0.2978 5.6582 0.1358 b点沉降计算表 zi 基础Ⅰ Ⅱ对Ⅰ的影响 i zii ziizi1i1Es si' s'i学习资料

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(m) lb 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 zb i lb zb i MPamm mm 0 10 15 18 19 0.0 0.5000 2.0 0.3916 3.0 0.3238 3.6 0.2910 3.8 0.2812 2.4 2.5 2.4 2.5 2.4 2.5 2.4 2.5 2.4 2.5 0.0 0.5000 2.0 5.0 3.0 7.5 3.6 9.0 3.8 9.5 0.39640.2450 0.33160.1814 0.3000 0.1564 0.2964 0.1422 0.5430 5.4300 5.4300 0.4740 7.1100 1.6800 0.4348 7.8264 0.7164 0.4294 8.1586 0.3322 3 126.70 126.70 3 3 3 39.20 165.90 16.72 182.62 7.75 190.37 （3）确定沉降计算深度zn

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）表5.3.6，b10m，z1m，由计算深度19m往上取1m，18m~19m范围内沉降为：a点3.17mm0.025132.023.30mm；b点7.75mm0.025190.374.76mm满足要求，故沉降计算深度取zn19m。

（4）计算深度zn19.0m范围内压缩模量的当量值Es

EsAAEiisi5.65823.0MPa

3.9781.2210.32340.13585555查规范：“沉降计算经验系数表”得：

3.02.5s1.41.41.31.367

4.02.5（5）基础a点和b点的最终沉降

a点：sss'1.367132.02180.47mm b点：sss'1.367190.37260.24mm （6）煤仓的倾斜

260.24180.47tan0.00798

10000根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.3.4条，当高度Hg20m时，其倾斜允许值为8‰，满足要求。

17．[2009年考题]均匀土层上有一直径d10m的油罐，其基底平均压力为

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p100kPa，已知油罐中心轴线上，在油罐基础底面以下10m处的附加应力系数

为0.285，通过沉降观测得到油罐中心的底板沉降为200mm，深度10m处的深层沉降为40mm，则10m范围内土层用近似方法估算的反算压缩模量最接近下列哪个选项？

A．2.5MPa B．3.5MPa C．4.0MPa D．5.0MPa 【解】圆形面积上均布荷载作用下中心附加应力系数值为： 基底处，zr0，1.00

基底下10m处，zr1052，0.285 基底处附加应力，0p01.00100100kPa 基底下10m处附加应力，0p00.28510028.5kPa

110028.5p642.5p2H104.0MPa sH，EsEss20040160

18．[2008年考题]高速公路在桥头段软土地基上采用高填方路基，路基平均宽度

30m，路基自重及路面荷载传至路基底面的均布荷载为120kPa，地基土均匀，平均Es6MPa，沉降计算压缩层厚度按24m考虑，沉降计算修正系数取1.2，桥头路基的最终沉降量最接近下列哪个选项？

A．124mm B．248mm C．206mm D．495mm 【解】路基沉降按条形基础计算

lb10，zb24151.6，0.2152

220.21520.4304，2z0.43042410.33 s'p0120izii1zi110.33206.6mm Esi6ss'1.2206.6247.9mm

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