目 录
一、工程概况........................................................ 1 二、编制说明及编制依据.............................................. 2
2.1、编制说明 ................................................... 2 2.2、编制依据 ................................................... 2 三、施工计划........................................................ 3 四、塔吊基础施工工艺................................................ 3
4.1、塔吊基础设计 ............................................... 3 4.2、塔吊基础施工 ............................................... 3 4.3、预埋标准节 ................................................. 4 4.4、砼浇筑 ..................................................... 4 4.5、砼养护 ..................................................... 4 五、安全保证措施.................................................... 5
5.1、组织保障 ................................................... 5 5.2、监测监控 ................................................... 6 六、施工管理及作业人员配置和分工.................................... 6 七、塔吊基础检查验收................................................ 6
7.1、地基土检查验收 ............................................. 7 7.2、塔吊桩施工与验收 ........................................... 7 7.3、基础检查验收 ............................................... 8 7.4、危险源识别 ................................................. 9 7.5、其他 ....................................................... 9 八、应急预案........................................................ 9
8.1、目的 ...................................................... 10 8.2、应急领导小组及其职责 ...................................... 10 8.3、应急反应预案 .............................................. 10 九、塔吊基础计算书（TC5013B）...................................... 14
9.1、计算依据 .................................................. 14 9.2、塔机属性 .................................................. 14 9.3、塔机荷载 .................................................. 14 9.4、桩顶作用效应计算 .......................................... 17 9.5、桩承载力验算 .............................................. 19 9.6、承台计算 .................................................. 21 9.7、配筋示意图 ................................................ 23 十、矩形板式桩基础计算书（TC5610）................................. 24 十一、矩形板式桩基础计算书（S5512）................................ 34 十二、附表各土层的主要物理力学指标建议取值表....................... 46
XXX）有限公司
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
一、工程概况
工程名称：配套中小学施工总承包工程 工程地点：
建设单位：投资有限公司 监理单位：工程监理咨询有限公司 施工单位：有限公司
项目规模：本工程配套中小学建设项目，项目规划总用地面积约为66688.73m2（约100.03亩），总建筑面积约为81777.95m2，其中地上建筑面积约为59147.41m2，地下建筑面积为22630.54m2（地下一层建筑面积14560.06 m2，隔震层建筑面积8070.48 m2）；拟建建(构)筑物主要由1栋4～5层小学教学楼（建筑物高度h=16.20～20.70m）、1栋5～6层中学教学楼（建筑物高度h=20.10～23.70m）、2栋6层宿舍楼（建筑物高度h=21.90m）、1栋4层中学食堂（建筑物高度h=17.10m）、1栋3层小学食堂（建筑物高度h=20.30m）、1栋1～2层游泳馆（建筑物最大高度h=9.45m）及1栋1～3层多功能厅（建筑物最大高度h=18.70m）组成。本工程设置TC5013B塔机2台、中联S5512塔机3台。
二、编制说明及编制依据
2.1、编制说明
本方案为建设项目塔吊基础设计及施工专项方案（塔机型号2台
XXX有限公司
1
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
TC5013B、2台中联TC-5610、1台升立S-5512），塔吊的安装和拆除另行单独编制专项方案。 2.2、编制依据
（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
（2）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 （3）《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
（4）《塔式起重机设计规范》GB/T13752-2017 （5）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012） （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
（8）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 （9）《TC5013B和中联S5512塔式起重机说明书》
（10）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 （11）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012 （12）方旺片区24号地块地勘报告 （13）基础桩图、工程桩施工
（14）住房城乡建设部令第37号《危险性较大的分部分项安全管理规定》
（15）建办质[2018]31文
三、施工计划
塔吊桩基础施工根据现场工程桩施工计划，在单体建筑物桩基施
XXX有限公司
2
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
工过程中安排进场塔吊桩基施工，桩基础施工完成后28天对基础土方开挖，基础施工完成养护7天后交安装单位进行塔吊安装。
四、塔吊基础施工工艺
4.1、塔吊基础设计
塔吊桩基础为长螺旋钻孔灌注桩加承台基础，桩直径为：0.6m，有效桩长为：9m。桩中心间距3.6m，混凝土强度等级C30。TC5013B塔吊基础尺寸5*5*1m，混凝土等级C35，上层双向为三级Φ22@200螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢Φ25@200 ,构造竖筋为三级Φ12钢筋，马凳为三级螺纹钢Φ25@1000。TC5610塔吊基础尺寸5.5*5.5*1.5m，混凝土等级C35，上层双向为三级Φ25@200螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢Φ25@200 ,构造竖筋为三级Φ12钢筋。S5512塔吊基础尺寸5.5*5.5*1.5m，上层双向为三级Φ22@150螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢Φ25@150 ,构造竖筋为三级Φ12钢筋。 4.2、塔吊基础施工
放线→基坑土方开挖→塔吊基础垫层施工→绑扎塔吊基础钢筋→塔吊基础支模→预埋地脚螺栓→浇筑砼→塔吊基础养护并达到设计强度→设备安装
(1)钢筋绑扎
按钢筋间距划出钢筋位置线，绑扎底层钢筋，放入支撑马凳，再绑扎面层钢筋。马凳用三级螺纹钢Φ25钢筋制作，纵横间距1m。
(2)拉筋绑扎
拉筋一端加工成135度弯钩，一端加工成90度弯钩，将底层钢
XXX有限公司
3
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
筋保护层垫起，拉筋135度弯钩在下，90度弯钩在上，绑扎好后，将90度弯钩用扳手扳成135度弯钩。
主脚钢底板与马凳，马凳腿与底层钢筋之间焊接牢固。 做两组防雷接地，接地电阻值不大于4欧姆，提供80kw的塔吊专用电源，防雷引下线采用Φ10镀锌圆钢与桩基础钢筋满焊接，防雷接地网用4*40镀锌的扁钢立埋与基础旁边，用镀锌扁钢与塔吊基础节焊接。 4.3、预埋标准节
塔吊基础浇筑前预埋半截标准节，其标高相对误差控制在2mm之间。 4.4、砼浇筑
模板支设完后开始浇筑砼。砼采用C35商品砼，用自卸浇筑，要求围绕螺栓对称浇筑。为防止螺栓位移，砼振捣严禁触及螺栓及钢筋。 4.5、砼养护
砼养护必须经检测达到设计强度≥C35。
五、安全保证措施
5.1、组织保障
安全保证体系
XXX有限公司
4
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
5.2、监测监控
塔吊基础沉降观测频次应根据沉降情况而定，现处雨季且强降雨天气较多，前期加大监测频次，待稳定后每半月监测一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定。
XXX有限公司
5
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。
六、施工管理及作业人员配置和分工
项目组织机构管理下，具体人员的职责如下：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 项目职务 项目经理 安全负责人 技术负责人 施工员 负责人 安拆负责人 劳务班组 安拆工 安拆工 安拆工 安拆工 安拆工 电 工 姓名 岗位职责 施工现场总指挥、总协调 安全管理 技术管理 施工总协调、指挥 安拆技术管理 现场指挥、协调、安全 负责安排劳务人员施工作业 安装 安装 安装 安装 安装 接线、检查电路 七、塔吊基础检查验收
7.1、地基土检查验收
(1)、塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长
XXX有限公司
6
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。
(2)、基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定。
(3)、地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。
(4)、经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定执行。
(5)、地基土的检验符合《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。 7.2、塔吊桩施工与验收
7.2.1、桩基础施工分包给具有专业资质的市政工程单位，安全
生产许可证编号为：云JZ安许证字5]/4，主要负责人为。桩基础施工前对作业人员进行详细的安全技术交底，桩基础施工祥见专项方案。塔吊基础施工方案完成审批手续后，认真对相关人员进行交底，方可进行下部工序。
XXX有限公司
7
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
7.2.2、灌注桩的桩位偏差必须符合下表的规定，桩顶标高至少要比设计标高高出0.5m，桩底清孔质量按不同的成桩工艺有不同的要求，应按要求执行。每浇注50m3必须有1组试件，小于50m3的桩，每根桩必须有1组试件。
7.2.3、灌注桩的平面位置和垂直度的允许偏差
桩位允许偏差（mm) 序成孔方法 号 桩径允垂直度1-3根、单排桩许偏差允许偏基垂直于中心（mm) 差（％） 线方向和群桩基础的边桩 D≤1000mm ±50 D>1000mm ±50 <1 条形桩基沿中心线方向和群桩基础的中间桩 1 泥浆护壁 D/6，且不大于D/4，且不大于100 150 100+0.01H 150+0.01H 注：1、桩径允许偏差的负值是指个别断面。 2、H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离，D为设计桩径。 7.2.4、塔吊基础桩是按工程桩施工要求，施工质量同工程桩。 7.3、基础检查验收
(1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。
(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。
(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。
XXX有限公司
8
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：
项目 标高 平面外形尺寸(长度、宽度、高度) 表面平整度 洞穴尺寸 允许偏差(mm) ±20 ±20 10、L/1000 ±20 检验方法 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 注：表中L为矩形或十字形基础的长边。
(5)、基础工程验收符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定。
(6)、钢材、水泥等原材料进场后，应按现行国家标准的规定做材料性能检验。 7.4、危险源识别
基础土方开挖时应识别以下危险源，挖土方案无或未执行；技术交底未落实；施工机械有缺陷；机械作业位置不符合要求；挖土机司机无证或违章；破坏地下管线；弃土堆置位置不当；人工挖掘，夜间无照明、警界；照明不足夜间施工；互相干扰；遇不透水层 ；挖、运机械压垮支护、边坡等。 7.5、其他
塔机安装后，安装、施工、监理三方联合验收，经检测合格后，方可投入使用。
在正常使用中，对塔机的垂直度应定期加强检查并做好记录，如发现垂直度超过规定要求，应查明原因并立即采取纠偏措施，以确保安全使用。
XXX有限公司
9
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
八、应急预案
8.1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
8.2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等组成。 组长：
副组长：安全负责人 成员：
(1) 组长领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
8.3、应急反应预案
(1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
XXX有限公司
10
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
(2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。
(3) 现场事故应急处理
塔吊基础施工过程中可能发生的事故主要有：超挖、塌方、人机事故，机械伤害、倾倒、触电，坠落伤人，误伤害，坍塌伤人等事故。
超挖、塌方事故处理：开挖时勤测量，控制好开挖深度，禁止超挖；开挖时注意随时观察周边土体的变化情况，有明显开裂变化或者开裂加剧应撤离人员停止作业。
倾倒、误伤害事故处理：机械作业时为防止倾倒，采用换填地基加固或者垫钢板操作；人和机械协同作业时，为防止误伤人员，要求人员远离机械操作半径，机械停止作业后人员再进行作业。
触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
其他人身伤害事故处理：当发生如坠落伤人和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
(4）、应急通信联络
XXX有限公司
11
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
项目负责人： 联系方式： 安全负责人： 联系方式：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119 应急救援车辆车牌号： 最近医院的路线图：
路线 线路一 目的地 安医院 行车指南 。 线路二 地址： 整个线路长度为 线路三 。 昆医院 官民医院
XXX有限公司
12
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
九、塔吊基础计算书（TC5013B）
矩形板式桩基础计算书
9.1、计算依据
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
9.2、塔机属性
塔机型号 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 塔机独立状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) TC5013B 38 40 方钢管 1.6 9.3、塔机荷载
XXX有限公司
13
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案 塔机竖向荷载简图
9.3.1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 小车最小工作幅度RG2(m) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 402.78 57.33 22 3.8 2.5 58.8 13.9 10 50 Max[58.8×13.9，10×50]＝817.32 44.1 6.3 127.4 11.8 9.3.2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地 云南 昆明市 工作状态 基本风压ω0(kN/m) 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.35 20.2 锥形塔帽，小车变幅 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 工作状态 1.584 1.625 风振系数βz 非工作状态 XXX有限公司
14
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
风压等效高度变化系数μz 1.271 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 塔身前后片桁架的平均充实率α0 1.2 0.35 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 0.8×1.2×1.625×1.95×1.271×0.35＝1.353 21.95 1.95 0.8×1.2×1.584×1.95×1.271×0.2＝0.754 9.3.3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝635.41 1.353×0.35×1.6×40＝30.307 57.33×22+3.8×2.5-44.1×6.3-127.4×11.8+0.5×30.307×40＝95.75 402.78+57.33+3.8+44.1+127.4＝635.41 58.8 635.41+58.8＝694.21 0.754×0.35×1.6×40＝16.89 57.33×22+3.8×13.9-44.1×6.3-127.4×11.8+0.9×(817.32+0.5×16.89×40)＝572.538 9.3.4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 1.2Fk1＝1.2×635.41＝762.492 1.4FQk＝1.4×58.8＝82.32 762.492+82.32＝844.812 XXX有限公司
15
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×16.89＝23.646 1.2×(57.33×22+3.8×13.9-44.1×6.3-127.4×11.8)+1.4×0.9×(817.32+0.5×16.89×40)倾覆力矩设计值M(kN·m) ＝894.967 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×635.41＝762.492 1.4Fvk＝1.4×30.307＝42.43 1.2×(57.33×22+3.8×2.5-44.1×6.3-127.4×11.8)+1.4×0.5×30.307×40＝236.128 ''
9.4、桩顶作用效应计算
承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 承台底标高(m) C35 0 50 -2.32 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 5 3.6 0.6 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 桩间侧阻力折减系数ψ 1 5 3.6 0.75 25 19 否 XXX有限公司
16
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×625=750kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 9.4.1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(694.21+625)/4=329.802kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(694.21+625)/4+(572.538+16.89×1)/5.091=445.577kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(694.21+625)/4-(572.538+16.89×1)/5.091=214.028kN 9.4.2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L XXX有限公司
17
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
=(844.812+750)/4+(894.967+23.646×1)/5.091=579.136kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(844.812+750)/4-(894.967+23.646×1)/5.091=218.27kN
9.5、桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩底标高(m) 桩有效长度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 地基属性 地下水位至地表的距离hz(m) 是否考虑承台效应 1.33 是 侧阻力特征值qsia(土名称 土层厚度li(m) kPa) 素填土 粉质粘土 粉质黏土 粉质黏土 红粘土 软弱下卧层 硬持力层厚度t(m) 修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 5 488 地基压力扩散角θ(°) 地基承载力特征值fak(kPa) 30 140 1.5 2 1.5 8.3 12 28 85 55 87 95 Pa) 150 1200 1600 1800 2600 0.3 0.4 0.6 0.6 0.6 自然地面标高(m) 承台效应系数ηc 端阻力特征值qpa(k抗拔系数 Pa) 115 135 105 140 180 0 0.1 承载力特征值fak(k是 桩身承载力设计值 7089.221 3C35 25 -11.32 9 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.75 35 XXX有限公司
18
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
下卧层顶的地基承载力修正系数ηd 下卧层顶以下的土的重度γ(kN/m ) 1.4 20 下卧层顶的地基承载力修正系数ηb 下卧层顶以上土的加权平均重度γm 0.15 18 9.5.1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.18×135+1.32×105)/2.5=297.9/2.5=119.16kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.283)/4=5.967m2 复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.75×1.885×(1.18×85+1.5×55+6.32×87)+1800×0.283+0.1×119.16×5.967=1615.789kN Qk=329.802kN≤Ra=1615.789kN
Qkmax=445.577kN≤1.2Ra=1.2×1615.789=1938.947kN 满足要求！
9.5.2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=214.028kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 9.5.3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=8×3.142×122/4=905mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=579.136kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=214.028kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 9.5.4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(904.779/(0.283×106))×100%=0.32%≥0.2% XXX有限公司
19
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
满足要求！ 9.5.5、软弱下卧层验算
(1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(ab+d-3)+ηdγm(lt+t-0.5)
=140+0.15×20×(3.6+0.6-3)+1.4×18×(9+5-0.5)=483.8kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力
σz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)·Σqsikli]/[(al+d+2t·tanθ)(ab+d+2t·tanθ)] =[(694.21+625)-3/2×(3.6+3.6+2×0.6)×732.64]/
[(3.6+0.6+2×5×tan30°)×(3.6+0.6+2×5×tan30°)]=-79.542kPa 因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa (3)、软弱下卧层验算
σz+γm(lt+t)=0+18×(9+5)=252kPa≤fa=483.8kPa 满足要求！
9.6、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台底部短向配筋 HRB400 Φ22@200 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ25@200 HRB400 Φ22@200 9.6.1、荷载计算
承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(579.136+(218.27))×5.091/2=2029.864kN·m X方向：Mx=Mab/L=2029.864×3.6/5.091=1435.331kN·m Y方向：My=Mal/L=2029.864×3.6/5.091=1435.331kN·m 9.6.2、受剪切计算
V=F/n+M/L=844.812/4 + 894.967/5.091=386.991kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/938)1/4=0.961
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：λb'=a1b/h0=700/938=0.746，取λb=0.746； XXX有限公司
20
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
λl'= a1l/h0=700/938=0.746，取λl=0.746； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002 βhsαbftbh0=0.961×1.002×1.57×103×5×0.938=7091.225kN βhsαlftlh0=0.961×1.002×1.57×103×5×0.938=7091.225kN V=386.991kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=7091.225kN 满足要求！ 9.6.3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×0.938=3.476m ab=3.6m>B+2h0=3.476m，al=3.6m>B+2h0=3.476m
角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5-3.6+0.6)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(5-3.6+0.6)/2=1m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=700/938=0.746，取λb=0.746； λl''= a1l/h0=700/938=0.746，取λl=0.746； 角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592 β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592
[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.592×(1+0.7/2)+0.592×(1+0.7/2)]×0.983×1570×0.938=2313.879kN
Nl=V=386.991kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2313.879kN 满足要求！ 9.6.4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1435.331×106/(1.03×16.7×5000×9382)=0.019 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019 γS1=1-ζ1/2=1-0.019/2=0.99
AS1=My/(γS1h0fy1)=1435.331×106/(0.99×938×360)=4292mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(4292,0.002×5000×938)=9380mm2 XXX有限公司
21
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
承台底长向实际配筋：AS1'=12763mm2≥A1=9380mm2 满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=1435.331×106/(1.03×16.7×5000×9382)=0.019 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019 γS2=1-ζ2/2=1-0.019/2=0.99
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1435.331×106/(0.99×938×360)=4292mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×938)=9380mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=12763mm2≥A2=9380mm2 满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=9884mm2≥0.5AS1'=0.5×12763=6382mm2 满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=9884mm2≥0.5AS2'=0.5×12763=6382mm2 满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ12@500。
9.7、配筋示意图
XXX有限公司
22
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
承台配筋图
桩配筋图
塔吊基础剖面图
十、矩形板式桩基础计算书（TC5610）
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 XXX有限公司
23
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
10.1、塔机属性
塔机型号 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 塔机独立状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) TC5610 38 40 方钢管 1.6 10.2、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
10.2.1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 356.7 62.5 22 XXX有限公司
24
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
小车和吊钩自重G2(kN) 小车最小工作幅度RG2(m) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 3.8 2.5 60 11.5 10 50 Max[60×11.5，10×50]＝690 45 6.3 146 11.8 10.2.2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地 云南 昆明市 工作状态 基本风压ω0(kN/m) 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.35 20.2 锥形塔帽，小车变幅 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 工作状态 1.584 1.625 风振系数βz 非工作状态 风压等效高度变化系数μz 1.271 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 1.2 1.95 1.95 XXX有限公司
25
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 0.8×1.2×1.625×1.95×1.271×0.35＝1.353 20.8×1.2×1.584×1.95×1.271×0.2＝0.754 10.2.3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝614 1.353×0.35×1.6×40＝30.307 62.5×22+3.8×2.5-45×6.3-146×11.8+0.5×30.307×40＝15.66 356.7+62.5+3.8+45+146＝614 60 614+60＝674 0.754×0.35×1.6×40＝16.89 62.5×22+3.8×11.5-45×6.3-146×11.8+0.9×(690+0.5×16.89×40)＝337.42 10.2.4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 1.2Fk1＝1.2×614＝736.8 1.4FQk＝1.4×60＝84 736.8+84＝820.8 1.4Fvk＝1.4×16.89＝23.646 1.2×(62.5×22+3.8×11.5-45×6.3-146×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.89×40)＝589.9倾覆力矩设计值M(kN·m) 08 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 1.2Fk＝1.2×614＝736.8 26
'XXX有限公司
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.4Fvk＝1.4×30.307＝42.43 1.2×(62.5×22+3.8×2.5-45×6.3-146×11.8)+1.4×0.5×30.307×40＝102.436 ' 10.3、桩顶作用效应计算
承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 承台底标高(m) C35 0 50 -2.8 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 334 5.5 3.6 0.6 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 桩间侧阻力折减系数ψ 1.5 5.5 3.6 0.75 25 19 否 XXX有限公司
27
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1×25+0×19)=756.25kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×756.25=907.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 10.3.1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(674+756.25)/4=357.562kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(674+756.25)/4+(337.42+16.89×1)/5.091=427.156kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(674+756.25)/4-(337.42+16.89×1)/5.091=287.969kN 10.3.2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L XXX有限公司
28
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
=(820.8+907.5)/4+(589.908+23.646×1)/5.091=552.588kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(820.8+907.5)/4-(589.908+23.646×1)/5.091=311.562kN
10.4、桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩底标高(m) 桩有效长度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩身普通钢筋配筋 地基属性 地下水位至地表的距离hz(m) 是否考虑承台效应 1.33 是 侧阻力特征值qsia(土名称 土层厚度li(m) kPa) 素填土 粉质粘土 粉质粘土 粉质粘土 红粘土 软弱下卧层 硬持力层厚度t(m) 5 地基压力扩散角θ(°) 30 1.5 2 1.5 8.3 12 28 85 55 87 95 Pa) 150 1200 1600 1800 2600 0.3 0.4 0.6 0.6 0.6 自然地面标高(m) 承台效应系数ηc 端阻力特征值qpa(k抗拔系数 Pa) 115 135 105 140 180 0 0.1 承载力特征值fak(k否 HRB400 8Φ12 桩混凝土类型 钢筋混凝土 3C30 25 -11.7 8.9 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.75 50 XXX有限公司
29
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηd 下卧层顶以下的土的重度γ(kN/m ) 486.98 1.4 20 地基承载力特征值fak(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηb 下卧层顶以上土的加权平均重度γm 140 0.15 18 10.4.1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m
fak=(0.7×135+1.5×105+0.55×140)/2.75=329/2.75=119.636kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=7.28m2 复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.75×1.885×(0.7×85+1.5×55+6.7×87)+1800×0.283+0.1×119.636×7.28=1620.834kN Qk=357.562kN≤Ra=1620.834kN
Qkmax=427.156kN≤1.2Ra=1.2×1620.834=1945kN 满足要求！
10.4.2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=287.969kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 10.4.3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=8×3.142×122/4=905mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=552.588kN
ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×14×0.283×106 + 0.9×(360×904.779))×10-3=3358.143kN Q=552.588kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=3358.143kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=287.969kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ XXX有限公司
30
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
10.4.4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(904.779/(0.283×106))×100%=0.32%≥0.2% 满足要求！
10.4.5、软弱下卧层验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(ab+d-3)+ηdγm(lt+t-0.5)
=140+0.15×20×(3.6+0.6-3)+1.4×18×(8.9+5-0.5)=481.28kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力
σz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)·Σqsikli]/[(al+d+2t·tanθ)(ab+d+2t·tanθ)] =[(674+756.25)-3/2×(3.6+3.6+2×0.6)×724.9]/
[(3.6+0.6+2×5×tan30°)×(3.6+0.6+2×5×tan30°)]=-77.445kPa 因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa (3)、软弱下卧层验算
σz+γm(lt+t)=0+18×(8.9+5)=250.2kPa≤fa=481.28kPa 满足要求！
10.5、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台底部短向配筋 HRB400 Φ25@200 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ25@200 HRB400 Φ25@200 10.5.1、荷载计算
承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(552.588+(311.562))×5.091/2=2199.767kN·m X方向：Mx=Mab/L=2199.767×3.6/5.091=1555.47kN·m Y方向：My=Mal/L=2199.767×3.6/5.091=1555.47kN·m 10.5.2、受剪切计算
V=F/n+M/L=820.8/4 + 589.908/5.091=321.069kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/938)1/4=0.961
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m XXX有限公司
31
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：λb'=a1b/h0=700/938=0.746，取λb=0.746； λl'= a1l/h0=700/938=0.746，取λl=0.746； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002 βhsαbftbh0=0.961×1.002×1.57×103×5.5×0.938=7800.348kN βhsαlftlh0=0.961×1.002×1.57×103×5.5×0.938=7800.348kN V=321.069kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=7800.348kN 满足要求！ 10.5.3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×0.938=3.476m ab=3.6m>B+2h0=3.476m，al=3.6m>B+2h0=3.476m
角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-3.6+0.6)/2=1.25m cl=(l-al+d)/2=(5.5-3.6+0.6)/2=1.25m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=700/938=0.746，取λb=0.746； λl''= a1l/h0=700/938=0.746，取λl=0.746； 角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592 β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592
[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.592×(1.25+0.7/2)+0.592×(1.25+0.7/2)]×0.983×1570×0.938=2742.375kN
Nl=V=321.069kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2742.375kN 满足要求！ 10.5.4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1555.47×106/(1.03×16.7×5500×9382)=0.019 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019 γS1=1-ζ1/2=1-0.019/2=0.991
AS1=My/(γS1h0fy1)=1555.47×106/(0.991×938×360)=4651mm2 XXX有限公司
32
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(4651,0.002×5500×938)=10318mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2≥A1=10318mm2 满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=1555.47×106/(1.03×16.7×5500×9382)=0.019 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019 γS2=1-ζ2/2=1-0.019/2=0.991
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1555.47×106/(0.991×938×360)=4651mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5500×938)=10318mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=13990mm2≥A2=10318mm2 满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=13990mm2≥0.5AS1'=0.5×13990=6995mm2 满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=13990mm2≥0.5AS2'=0.5×13990=6995mm2 满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ12@500。
10.6、配筋示意图
XXX有限公司
33
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
承台配筋图
桩配筋图
十一、矩形板式桩基础计算书（S5512）
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
11.1、塔机属性
塔机型号 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 塔机独立状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) S5512 38.5 40 方钢管 1.6 XXX有限公司
34
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
11.2、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
11.2.1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 小车最小工作幅度RG2(m) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 318.1 44.7 22 3.8 0 60 11.5 10 55 Max[60×11.5，10×55]＝690 135 6.3 XXX有限公司
35
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
平衡块自重G4(kN) 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 89.4 11.8 11.2.2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地 云南 昆明市 工作状态 基本风压ω0(kN/m) 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.35 20.2 锥形塔帽，小车变幅 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 工作状态 1.584 1.625 风振系数βz 非工作状态 风压等效高度变化系数μz 1.271 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 塔身前后片桁架的平均充实率α0 1.2 0.35 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 0.8×1.2×1.625×1.95×1.271×0.35＝1.353 21.95 1.95 0.8×1.2×1.584×1.95×1.271×0.2＝0.754 11.2.3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 318.1+44.7+3.8+135+89.4＝591 60 591+60＝651 0.754×0.35×1.6×40＝16.89 XXX有限公司
36
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝591 1.353×0.35×1.6×40＝30.307 44.7×22+3.8×0-135×6.3-89.4×11.8+0.5×30.307×40＝315.88 44.7×22+3.8×11.5-135×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×16.89×40)＝46.7 11.2.4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 1.2Fk1＝1.2×591＝709.2 1.4FQk＝1.4×60＝84 709.2+84＝793.2 1.4Fvk＝1.4×16.89＝23.646 1.2×(44.7×22+3.8×11.5-135×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.89×40)＝241.倾覆力矩设计值M(kN·m) 044 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×591＝709.2 1.4Fvk＝1.4×30.307＝42.43 1.2×(44.7×22+3.8×0-135×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×30.307×40＝257.828 '' 11.3、桩顶作用效应计算
承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 4 5.5 3.6 0.6 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 桩间侧阻力折减系数ψ 1.5 5.5 3.6 0.75 XXX有限公司
37
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 承台底标高(m) C35 0 50 -7.6 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 配置暗梁 3325 19 否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.375kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1134.375=1361.25kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 11.3.1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(591+1134.375)/4=431.344kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： XXX有限公司
38
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(591+1134.375)/4+(315.88+30.307×1.5)/5.091=502.318kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(591+1134.375)/4-(315.88+30.307×1.5)/5.091=360.37kN 11.3.2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(709.2+1361.25)/4+(257.828+42.43×1.5)/5.091=580.756kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(709.2+1361.25)/4-(257.828+42.43×1.5)/5.091=454.469kN
11.4、桩承载力验算
桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩底标高(m) 桩有效长度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩身普通钢筋配筋 地基属性 地下水位至地表的距离hz(m) 是否考虑承台效应 1.33 是 侧阻力特征值qsia(土名称 土层厚度li(m) kPa) 粉质粘土 1 55 Pa) 150 0.5 自然地面标高(m) 承台效应系数ηc 端阻力特征值qpa(k抗拔系数 Pa) 105 0 0.1 承载力特征值fak(k否 HRB400 8Φ12 桩混凝土类型 钢筋混凝土 3C35 25 -16.6 9 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.75 35 XXX有限公司
39
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
粉质粘土 粉质黏土 粉质粘土 软弱下卧层 硬持力层厚度t(m) 修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηd 下卧层顶以下的土的重度γ(kN/m ) 5 489.5 1.4 20 地基压力扩散角θ(°) 地基承载力特征值fak(kPa) 下卧层顶的地基承载力修正系数ηb 下卧层顶以上土的加权平均重度γm 30 140 0.15 18 7.3 8.8 6 87 89 90 1800 2000 2200 0.7 0.8 0.8 140 150 160 11.4.1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m fak=(0.7×140+2.05×150)/2.75=405.5/2.75=147.455kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=7.28m2 复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.75×1.885×(0.7×87+8.3×89)+2000×0.283+0.1×147.455×7.28=1803.238kN
Qk=431.344kN≤Ra=1803.238kN
Qkmax=502.318kN≤1.2Ra=1.2×1803.238=2163.885kN 满足要求！
11.4.2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=360.37kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 11.4.3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=8×3.142×122/4=905mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 XXX有限公司
40
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=580.756kN
ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×17×0.283×106 + 0.9×(360×904.779))×10-3=3867.081kN Q=580.756kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=3867.081kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=360.37kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 11.4.4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(904.779/(0.283×106))×100%=0.32%≥0.25% 满足要求！
11.4.5、软弱下卧层验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(ab+d-3)+ηdγm(lt+t-0.5)
=140+0.15×20×(3.6+0.6-3)+1.4×18×(9+5-0.5)=483.8kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力
σz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)·Σqsikli]/[(al+d+2t·tanθ)(ab+d+2t·tanθ)] =[(591+1134.375)-3/2×(3.6+3.6+2×0.6)×799.6]/ [(3.6+0.6+2×5×tan30°)×(3.6+0.6+2×5×tan30°)]=-83.94kPa 因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa (3)、软弱下卧层验算
σz+γm(lt+t)=0+18×(9+5)=252kPa≤fa=483.8kPa 满足要求！
11.5、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ25@150 承台底部短向配筋 HRB400 Φ22@150 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ25@150 HRB400 Φ22@150 11.5.1、荷载计算
承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm XXX有限公司
41
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
M=(Qmax+Qmin)L/2=(580.756+(454.469))×5.091/2=2635.253kN·m X方向：Mx=Mab/L=2635.253×3.6/5.091=1863.405kN·m Y方向：My=Mal/L=2635.253×3.6/5.091=1863.405kN·m 11.5.2、受剪切计算
V=F/n+M/L=709.2/4 + 257.828/5.091=227.942kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：λb'=a1b/h0=700/1438=0.487，取λb=0.487； λl'= a1l/h0=700/1438=0.487，取λl=0.487； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.487+1)=1.177 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.487+1)=1.177 βhsαbftbh0=0.864×1.177×1.57×103×5.5×1.438=12622.438kN βhsαlftlh0=0.864×1.177×1.57×103×5.5×1.438=12622.438kN V=227.942kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=12622.438kN 满足要求！ 11.5.3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476m ab=3.6m≤B+2h0=4.476m，al=3.6m≤B+2h0=4.476m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 11.5.4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1863.405×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.01 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01 γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995
AS1=My/(γS1h0fy1)=1863.405×106/(0.995×1438×360)=3617mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(3617,0.002×5500×1438)=15818mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=18490mm2≥A1=15818mm2 XXX有限公司
42
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=1863.405×106/(1.03×16.7×5500×14382)=0.01 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01 γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1863.405×106/(0.995×1438×360)=3617mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1438)=15818mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=18490mm2≥A2=15818mm2 满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=14319mm2≥0.5AS1'=0.5×18490=9245mm2 满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=14319mm2≥0.5AS2'=0.5×18490=9245mm2 满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ12@500。
11.6、配筋示意图
承台配筋图
XXX有限公司
43
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
XXX有限公司
44
XXX施工总承包工程 塔吊基础专项施工方案
十二、附表各土层的主要物理力学指标建议取值表
层号 天然 土层名称 重度 r(KN/m3) 压缩 模量 Es1～2 (MPa) / 6.34 7.33 5.08 7.52 6.75 7.64 3.25 8.36 6.46 9.35 11.34 7.00 3.55 9.97 天然 含水量 w（%） 天然孔 液性 隙 比 指数 e IL 直剪快剪 内摩 擦角 Ф(度) ① ①1 ② ②1 ③ ③1 ④ ④1 ④2 ④3 ⑤ ⑤1 ⑥ ⑥1 ⑥2 ⑦ 杂 填 土 素 填 土 粉质粘土 粉质粘土 粉质粘土 粉质粘土 粉质粘土 泥炭质土 粉 土 粘 土 粉质粘土 粉 土 粉质粘土 泥炭质土 粉 土 中风化灰岩 *18.5 19.8 19.4 18.8 19.1 19.1 19.1 13.4 20.4 17.8 19.8 20.5 19.6 12.1 20.5 26.5 / 25.5 28.8 33.8 30.2 31.0 30.6 113.0 19.6 39.6 25.9 19.3 27.1 149.4 18.0 / 0.753 0.833 0.962 0.873 0.883 0.891 2.873 0.594 1.121 0.755 0.582 0.776 3.280 0.563 / 0.24 0.20 0.54 0.14 0.42 0.22 0.70 / 0.60 0.13 / 0.21 0.67 / *5.0 7.8 7.6 6.6 8.9 9.6 9.1 6.3 11.8 6.5 9.9 11.6 8.4 6.1 12.2 固结快剪 内摩 擦角 Ф(度) / 11.8 10.5 11.3 11.6 11.9 11.8 / *14.0 11.1 11.7 14.8 11.2 / *15.0 不固结不排水剪 内摩 擦角 Ф(度) / 3.5 3.6 1.9 / / / / / / / / / / / 承载力 特征值 粘聚力 c(Kpa) / 32.2 35.0 16.8 / / / / / / / / / / / / 115 135 105 140 150 65 170 110 160 180 165 80 190 7000 fak(KPa) 长螺旋钻孔压灌桩 侧阻力 qsik / 28 85 55 87 74 89 28 93 64 90 95 92 55 105 / 端阻力 qpk / / / / 1800 1600 2000 / 2400 / 2200 2600 2600 / / / 桩极限承载力标准值（KPa） 土体与锚固体极 粘聚力 c(Kpa) *22.0 38.0 34.7 26.9 40.6 34.1 38.2 25.5 25.7 27.4 42.2 26.6 37.3 28.2 29.6 粘聚力 c(Kpa) / 26.6 37.5 29.3 44.9 37.8 44.4 / *28.0 25.6 44.9 28.6 32.7 / *30.0 旋挖成孔灌注桩 限摩阻力标准值 (一次常压注浆) 侧阻力 端阻力 qSIK（KPa） qsik / 25 81 51 83 70 85 25 86 60 86 91 89 51 100 800 qpk / / / / 1600 1400 1800 / 2200 / 2000 2400 2400 / 2600 10000 / 20 67 43 69 58 68 15 75 45 / / / / / / 岩石饱和单轴抗压强度平均值为43.59MPa 注： 1、带“*”号的取值为经验值； 2、设计单位可根据需要选用表中参数进行基坑支护设计； 3、抗拔设计时，抗拔系数λ取值为0.8。 ）有限公司
4 4 5
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容