xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
目 录
一、编制说明 ----------------------------------------------------------------------------- 2 - 二、编制依据 ----------------------------------------------------------------------------- 2 - 三、工程概况 ----------------------------------------------------------------------------- 2 - 四、施工准备 ----------------------------------------------------------------------------- 4 - 五、高大模板支撑体系设计 ----------------------------------------------------------- 6 - 六、模板施工方法 -------------------------------------------------------------------- - 23 - 七、高大模板支设和混凝土施工部署--------------------------------------------- - 27 - 八、模板拆除方案 -------------------------------------------------------------------- - 28 - 九、安全施工技术措施 -------------------------------------------------------------- - 29 - 十、预防坍塌事故的安全技术措施 ----------------------------------------------- - 30 - 十一、预防高空坠落事故安全技术措施------------------------------------------ - 31 - 十二、监控措施 ----------------------------------------------------------------------- - 32 - 十三、应急预案 ----------------------------------------------------------------------- - 32 - 十四、应急响应 ----------------------------------------------------------------------- - 34 - 十五、模板支撑体系验算计算书 -------------------------------------------------- - 37 -
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一、编制说明
在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。根据住房和城乡建设部颁布的《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，我公司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要求对高大模板支撑体系进行设计施工。
二、编制依据
根据相关规定特编制本专项施工方案，方案编制计算依据如下： 1.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2.《木结构设计规范》（GB50005-2003）； 3.《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；
3．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 4．《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002(2011修订版) 5．《建筑工程施工质量验收统一标准》GB20300—2001 6．住建部建质[2009]254号文件
7. 苏建质[2006]24号文件、苏建监安[2010]3号文件、苏住建[2010]58好文件 8. 本工程有关设计图纸。
三、工程概况
本工程为xxxxx有限公司投资兴建的xxxxx工程，位于xxxx路南侧，xxx东侧。本工程包括1幢xxx楼（xxx楼）、1幢xxx（xxxx楼）、1幢xxxx楼（xxx楼）及地下人防车库组成。其中xxx楼为3层，经xxxx楼为14层，框架结构，总建筑面积为56381.27m2。本工程的±0.00相当于85国家高程基准3.35米，地下室底板顶标高为85国家高程基准-2.00米。
地下室工程：顶板厚度为350mm，局部为400mm；顶板标高分别为-0.30m、-0.80m、-0.95m、-1.15m、-1.35m。框架梁截面尺寸主要有600*1750、600*1550、650*1400、650*1300、650*1250、600*1100、600*1000、500*1000、500*900、500*800、400*1200、400*1000、300*1200、300*700等。部分框架梁集中线荷载超过住建部建质[2009]254号文件的要求，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。
xxx楼： 地下一层，地上3层，基本层高为5.4m；有三处为高支模支撑体系：
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1~3轴\\D~F轴入口大堂局部层高为10.8m，现浇板厚为120mm。 8~11轴\\C~G轴层高为10.8m，现浇板厚120mm，局部为140mm。 18轴\\C~E轴层高为10.8m，现浇板厚120mm。
xxxxx楼高支模范围情况一览表
入口大堂1~3轴/D~F轴 梁尺寸（mm） 板厚层高（mm） （m） 400x850 300x850 300x500 120 10.75 中间走廊8~11轴/C~G轴 梁尺寸（mm） 板厚层高（mm） （m）
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450x1200 400x1000 400x850 300x850 250x600 200x850 120 140 10.75 xxxx楼东侧18轴/C~E轴 400x850 250x850 120 10.75 四、施工准备
4.1技术准备
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在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
重点对顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。 4.2物资准备 4.2.1材料准备
确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明，并按苏州市建设局苏建质2006（24）文件规定加强对钢管扣件受理和抽样检测。
采用Φ48×2.7mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉抻试验方法》（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。（后附钢管扣件检验报告）
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定，钢管必须有刷不锈漆。
新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。
模板选用1830×915×15mm胶合板。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定。
背楞选用经过刨制并且质量较好的40×90mm木方，木方长度为2m、4m两种。 4.2.2机具准备
根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 4.2.3劳动力准备
做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 4.3施工管理人员配备
鉴于本工程质量目标较高，工期较紧的特点。公司将派出最优秀的管理人员和有丰富
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经验的专业技术人员，组建强有力的工程项目班子全面组织施工生产及日常工作，项目部配备专职安全员，负责高支模施工过程的监管，确保施工顺利进行。
工程管理网络
技 术 员 xx x 公司分管领导：xxx 项目经理：xxx 技术负责人：xxxx 施工负责人：xxxx 施工员 xxx 质 检 员 xxx 安全 员 xxx 安全 员 xxx 安全员 xxx 取样 员 xx x 资料 员 x x 材 料 员 xxx 保管员 xxx 技术员 xxx 安装负责 xxx 各 专 业 施 工 作 业 班 组 五、高大模板支撑体系设计
5.1模板支撑系统材质
模板面板均采用15mm 厚多层胶合板，采用40mm×90mm木方，长2m、4m；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用Φ48×2.7mm 钢管，采用穿梁对拉螺栓。 5.2 地下室梁板模板体系设计
① 梁板模安装工艺：模板配制 → 搭设梁、板下支撑 →吊运梁底模就位 →绑扎梁钢筋→ 预埋件安装 →吊运拼装梁侧模 → 校正位置→拉结固定 →吊运拼装板模→支撑加固→检查验收 →浇筑混凝土→ 拆模修整
② 本工程梁板模板排架搭设在地下室钢筋混凝土底板上，立杆基础无需进行处理。 ③ 梁底采用胶合板作底模，梁宽小于250mm时，设置2道木楞，梁宽在250mm～500mm
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时，设置3～4道木楞，梁宽为600mm时，设置5道木楞。当梁高大于800时，距梁底2/3h处每600mm～800mm设对拉螺栓一排，以保证尺寸的精度。梁底支撑小横杆间距700～750mm，支撑中距800mm。
④ 平台模采用15厚胶合板作面层，40×90木搁栅，间距150mm，钢管楞间距750mm，支撑管立杆间距750mm，两端及大开间设剪刀撑，保证模板的稳定。
⑤ 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。
⑥ 所有跨度≥4m的梁、板必须起拱0.1％～0.3％，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。
⑦ 所有≥1.5mm板缝必须用胶带纸封贴。梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。
⑧ 为保证安全防止架体因扣件变形而破坏，地下室车库部分梁板底模下及泵管下的梁架底模下增设双扣件措施。
⑨ 必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；立杆接长必须采用对接扣连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
⑩ 支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑。边立杆离墙距离不大于500mm，每根立杆底部应设置底座或垫板。
5.2.1框架梁模板支撑体系设计图
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5.2.2梁板模板支撑体系剖面图
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5.2.3梁板模板支撑体系平面图
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5.3 xxxx楼框架梁模板支撑体系图
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5.4 xxxxx楼板模板体系设计
楼板板厚120mm，局部140mm，模板面板采用15mm 厚胶合板，面板下采用木方支承，木方的间隔距离为150mm。
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5.5剪刀撑布置
在支架四边、主梁底两侧必须设垂直剪刀撑，同时在主梁跨长中央或每隔5m位置支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间位置在排架顶部、中部、底部各设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接）。 5.5.1 xxxxx楼剪刀撑平面布置图
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5.5.2 主梁支架与框架柱固节点详图：
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六、模板施工方法
6.1钢管架支撑系统安装
支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。 6.1.1施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 梁板钢管扣件式脚手架安装 架设梁底木方龙骨于脚手架上 梁底模安装 梁钢筋绑扎 架设板底木方龙骨于脚手架上 梁侧模及楼板模板安混凝土养护，达到设计强度等级的100% 拆除梁、板模板，清理模板 拆除脚手架 6.1.2安装要求：
1）本工程立杆底部支承结构均为现浇钢筋混凝土板，承载力满足要求，不需进行特殊处理。
2）高支模采用钢管扣件式支撑系统。钢管使用前要调直，保证支模的平整度。 3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。 4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。
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6）高支模架搭设注意事项：
间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。梁、板支撑立杆上的水平杆必须统一拉通。
7）高支模排架搭设的构造措施：
①高支模搭设中的内部竖向剪刀撑应纵横两个方向设置，设置在主梁外侧的二排立杆上。
②高支模架搭设中的外围竖向剪力撑应连续设置。每组剪力撑斜杆与地面夹角控制在45~60度。
③高支模架搭设中还应设置水平剪力支撑，按水平杆步距每隔一个步距需设置一道水平剪力撑。
④剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。 ⑤剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5m，设置2个旋转扣件。 8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。
9）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木方和木楔，并使之直接承重。同时，木方和木楔下面必须垫木板或木方，至少为0.05平方米。
10）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。水平杆必须纵横两个方向设置，不得缺少，并应与已浇捣砼的柱子每道箍紧。
立杆竖接和水平杆横接一定要采用接管扣件，保证竖向传力。 增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。 11）梁和楼板的支承架跨距和间距必须按本计算方案布置。
12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。
13）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。 6.1.3梁、板模板安装
（1）梁底模及侧模均采用15mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上。 （2）楼板模采用15mm胶合板，板底横楞采用40×90mm木方。 （3）模板的安装顺序如下：
柱钢筋验收→柱模板→钢管架→横楞→梁底模→梁侧模→钢管架→横楞→楼板底模
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（4）梁模板的安装
1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，且跨度多为8m，10.35m,起拱高度宜为跨度的1/1000~2/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（7）楼面模板的安装
首先拉通线，将钢管搭设到预定的高度，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：
钢管架设置情况是否按本方案搭设；
交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 垫木情况。
自检通过以后，需经业主、监理、施工方三方共同对支模排架组织验收，合格以后方能铺设平板模板。 6.2模板质量要求和措施 6.2.1梁模板的安装
梁模板的安装工艺流程：
弹线→支钢管架→调整标高→安装梁底模板→绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）→安装侧模自检
a)安装梁板支撑。
b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度≥4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的1～3‰。
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c)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。 d)当梁高大于700mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。 6.2.2模板工程质量程序控制示意图
学习图纸和技术资料 学习操作规程和质量准备工作 模板选择 清理模板 模板涂刷隔离剂 技术人员书面交底 操作人员参加交底 技术交底 与钢筋工工序交接 检查脚手架 标高、中心线截面尺寸放线 中间抽查 和钢筋、砼工工序交接检查 浇砼时留人看模 执行检验标准 不合格的处理 梁柱的板抽查 拆模 质量评定记录 施工日记 资料汇总 注意保护棱角 清理现场、文明施工 质量验收 按规范及方案设计 支模 自检 6.2.3模板质量检查
模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。
1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。
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3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。 4、模板安装的允许偏差及检验方法。
模板安装的允许偏差及检验方法 项次 1 2 3 4 5 6 7 8 项 目 轴线位移 梁 允许偏差 5 +5，-5 +4，-5 6 5 5 3 拉线和钢尺检查 预埋管预留孔中心线位移 3 检验方法 钢尺检查 用水准仪或拉线和钢尺检查 钢尺检查 吊线、钢尺检查 钢尺检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 标 高 截面尺寸 墙、柱、梁 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板中心线位移 七、高大模板支设和混凝土施工部署
7.1施工部署
1、地下室及楼层框架柱混凝土在楼层梁板钢筋绑扎前进行浇注，采用塔吊进行混凝土的吊运和浇注，浇注至梁底面标高位置。柱混凝土浇注后，在楼层梁、板模板加固阶段，其他部位墙柱和梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前已浇筑的混凝土柱等竖向结构拉紧顶牢，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力。
2、外墙墙柱和楼层梁板混凝土一起进行浇注，采用长臂泵车进行混凝土的浇注,同时塔吊配合进行浇注。 7.2砼浇筑注意事项
1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。
2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。
3、墙与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停1～1.5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。（主梁交接部位砼浇筑完毕后，待砼初凝前必须进行二次振捣）
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4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。
5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。
6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。
八、模板拆除方案
8.1验收及拆除的批准程序
（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。
（2） 高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。 8.2高大模板拆除
（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。
（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。
砼拆模强度要求一览表 结构类型 梁、拱、壳 结构跨度 ≤8m ＞8m ≤2m 板 悬臂结构 ＞2m、≤8m ＞8m —— 设计强度标准值百分率（%） ≥75 100 ≥50 ≥75 100 100 注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。
（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。 （4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 （5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。
（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时
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清运。
（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。
（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 （10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。
（11）拆除模板和支顶时，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。
（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：
1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。
3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 4）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。 5）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。
九、安全施工技术措施
（1）钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。
（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 （3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。 （4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。
（5）高大模板拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。
（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。操作层四周需设置安全围栏，高支模梁底以下第一道水平栏上满铺竹笆片。
（7）模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。
（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。
（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方可绑扎钢筋、浇筑混凝土。
（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：
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1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动。 3）安全防护措施是否符合规范要求。
（11）在浇筑砼过程中，应由专职安全员在现场监控，发现模板支撑体系由松动、变形等情况，必须立即停止浇筑混凝土，迅速撤离作业人员。经施工、监理、建设单位现场负责人确认符合安全条件后，方可对松动、变形的模板支撑体系采取加固措施。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。
（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。
（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。
（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。
（15）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。
（16）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。
（17）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 （18）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 （19）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 （20）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 （21）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。
十、预防坍塌事故的安全技术措施
（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。
（2）本高大支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。
（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。
（4）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。
（5）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。
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（6）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。
（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
（8）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 （9）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。
（10）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。
（11）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。 （12）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。
（13）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。
十一、预防高空坠落事故安全技术措施
（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。
（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。
（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。
（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。
（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。
（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。
（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。
（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。
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（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。
（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。
（12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。
十二、监控措施
本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。
本方案采取如下监测措施：
1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查，巡查的重点部位：
（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 （2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。 （3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 （4）施工过程中是否有超载的现象。 （5）安全防护措施是否符合规范要求。 （6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。 3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。
十三、应急预案
13.1应急目标
发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。 13.2应急准备 13.2.1应急组织机构
1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。
2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。
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3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。
4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。
5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。 6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。 13.2.2应急组织机构图
应急副组长
医 现疗 场抢抢 救救 组 组 13.2.3应急物资和设施准备
（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； （2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； （3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； （4）通讯器材：电话、手机、对讲机； （5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；
（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用； （7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施； （8）准备足够的防暑降温物资；
（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌 （10）必要的资金保证。
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应急组长 应急副组长 应急通讯组 后期服务组 保安组
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13.2.4项目突发事件报告程序流程图
事件发现人、当事人 项目经理 项目副经理 项目技术负责人 生产经理 按程序启动应急响应预案 内 部 上报 对 外 报告 事件检查、处理 整改、教育 应急预案评审 修订应急预案 xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx
业主 监理 相关政府部门 外部报警 火警：119 匪警：110 医疗急救：120、
13.2.5应急救援路线图
十四、应急响应
14.1发生坍塌的应急措施
高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。
1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。
2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。
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3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。
4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。
5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。
6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于4名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。
7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。
8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。
9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。
14.2发生高处坠落的应急响应 14.2.1事故发生后应急措施
1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出
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事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。
2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：
从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来．由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。
从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。
掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。 14.2.2现场临时救治措施
1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗．现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。
2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。
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如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。
如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。
发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。
十五、模板支撑体系验算计算书
15.1地下室工程模板体系验算计算书
梁模板（600×1750）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL1 600×1750 400 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 新浇混凝土结构层高(m) 4.4 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 37 -
24 梁 1.5
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板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 1.1 1 2 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 对水平面模板取值 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 750 1200 1500 750、750 居中 600 3 按梁两侧立柱间距均分 300,600,900 5 150
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平面图
立面图
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（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×0.7×2]×1＝56.1kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.75]×1＝54.34kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.75]×1＝44.72kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×54.34×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.13kN·m σ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×44.72×1504/(100×10000×281250)＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×54.34×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.32kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×54.34×0.15+1.223×1.76×0.15＝9.64kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×54.34×0.15+1.142×1.76×0.15＝7.87kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×44.72×0.15＝2.64kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×44.72×0.15＝7.67kN R3'=0.928 q2l=0.928×44.72×0.15＝6.23kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝
max{3.32+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.75-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.64+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.68kN/m q2＝max[2.64+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.75-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，7.67+(0.3-0.1)×0.6/4]＝7.7kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.68×0.382，0.5×9.68×0.152]＝0.15kN·m
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σ＝Mmax/W＝0.15×10/54000＝2.7N/mm≤[f]＝15.44N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.68×0.38，9.68×0.15]＝2.203kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.203×1000/(2×40×90)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.7×3754/(100×9350×2430000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.7×1504/(8×9350×2430000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.68×0.38，0.393×9.68×0.38+9.68×0.15]＝4.15kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.67kN，R2＝R4＝4.15kN，R3＝3.39kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.7×0.38，0.393×7.7×0.38+7.7×0.15]＝3.3kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.38kN，R'2＝R'4＝3.3kN，R'3＝2.68kN
（六）、主梁验算
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主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 125 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
2
σ＝Mmax/W＝0.2×10/4120＝48.57N/mm≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.52kN τmax＝2Vmax/A=2×2.52×1000/384＝13.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！
4、扣件抗滑计算
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R＝max[R1,R5]＝0.22kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.22kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.68
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]＝max[0.22+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+0.6-0.6/2)/2×0.75，4.52，8.43，4.52，0.22+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.75]＝8.43kN f＝N/(φA)＝8.43×103/(0.68×384)＝32.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]×1＝8.43kN≤[N]＝30kN 满足要求！
梁模板（650×1400）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL14 650×1400 400 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 新浇混凝土结构层高(m) 4.4 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 43 -
324 梁 板 1.5 1.1 当计算支架立柱及其他支承1 结构构件时(kN/m2)
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 对水平面模板取值 2 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 750 1200 1500 750、750 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 5 150
平面图
44 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
立面图
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm，I＝bh/12=1000×15×15×15/12＝281250mm q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.26kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.5kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×43.5×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.12kN·m σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.13N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
45 -
2334
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×35.8×162.54/(100×10000×281250)＝0.056mm≤[ν]＝l/400＝162.5/400＝0.41mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.5×0.16+0.446×1.76×0.16＝2.91kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.5×0.16+1.223×1.76×0.16＝8.43kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.5×0.16+1.142×1.76×0.16＝6.89kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×35.8×0.16＝2.29kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×35.8×0.16＝6.65kN R3'=0.928 q2l=0.928×35.8×0.16＝5.4kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{2.91+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(1.4-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.65/2，(1.2-0.6)-0.65/2]/2×1，8.43+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.65/4}=8.47kN/m q2＝max[2.29+(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(1.4-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.6-0.65/2，(1.2-0.6)-0.65/2]/2×1，6.65+(0.3-0.1)×0.65/4]＝6.68kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.47×0.752，0.5×8.47×0.152]＝0.51kN·m σ＝Mmax/W＝0.51×106/54000＝9.44N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.47×0.75，8.47×0.15]＝3.856kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.856×1000/(2×40×90)＝1.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
46 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.68×7504/(100×9350×2430000)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.68×1504/(8×9350×2430000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.47×0.75，0.393×8.47×0.75+8.47×0.15]＝7.26kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.66kN，R2＝R4＝7.26kN，R3＝5.94kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.68×0.75，0.393×6.68×0.75+6.68×0.15]＝5.73kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝4.13kN，R'2＝R'4＝5.73kN，R'3＝4.66kN （六）、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 125 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
2
σ＝Mmax/W＝0.456×10/4120＝110.6N/mm≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
6
47 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁剪力图(kN)
Vmax＝10.23kN τmax＝2Vmax/A=2×10.23×1000/384＝53.28N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.31kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.31kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.68
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[0.31+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+0.6-0.65/2)/2×0.75，14.58，14.58，0.31+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+1.2-0.6-0.65/2)/2×0.75]＝14.58kN f＝N/(φA)＝14.58×103/(0.68×384)＝55.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝14.58kN≤[N]＝30kN
满足要求！
48 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
梁模板（600×1100）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 4.4 600×1100 新浇混凝土结构层高(m) 400 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 324 梁 板 1.5 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 当计算支架立柱及其他支承结构构件时1 (kN/m2) 对水平面模板取值 2 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 750 1200 1500 750、750 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 5 150
49 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
50 -
平面图
立面图
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm，I＝bh/12=1000×15×15×15/12＝281250mm q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.97kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.2kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×34.2×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·m σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.15×1504/(100×10000×281250)＝0.032mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×34.2×0.15+0.446×1.76×0.15＝2.13kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×34.2×0.15+1.223×1.76×0.15＝6.19kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×34.2×0.15+1.142×1.76×0.15＝5.06kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×28.15×0.15＝1.66kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×28.15×0.15＝4.83kN R3'=0.928 q2l=0.928×28.15×0.15＝3.92kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 2
3
3
4
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
51 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
q1＝
max{2.13+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.1-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，6.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=6.22kN/m q2＝max[1.66+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.1-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，4.83+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.86kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.22×0.752，0.5×6.22×0.152]＝0.37kN·m σ＝Mmax/W＝0.37×106/54000＝6.94N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.22×0.75，6.22×0.15]＝2.833kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.833×1000/(2×40×90)＝1.18N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.86×7504/(100×9350×2430000)＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.86×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.22×0.75，0.393×6.22×0.75+6.22×0.15]＝5.34kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.99kN，R2＝R4＝5.34kN，R3＝4.37kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.86×0.75，0.393×4.86×0.75+4.86×0.15]＝4.16kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.58kN，R'2＝R'4＝4.16kN，R'3＝3.39kN （六）、主梁验算
52 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 125 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.371×106/4120＝90.09N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝7.525kN τmax＝2Vmax/A=2×7.525×1000/384＝39.19N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！
53 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.07kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.07kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.68
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[0.07+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+0.6-0.6/2)/2×0.75，11.45，11.45，0.07+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.75]＝11.45kN f＝N/(φA)＝11.45×103/(0.68×384)＝43.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝11.45kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁模板（400×900）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL14 400×900 400 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.8 4.4 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 54 -
324 梁 板 1.5 1.1 当计算支架立柱及其他支承1
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
结构构件时(kN/m2) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 750 1000 1500 对水平面模板取值 2 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 750、750 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 居中 500 1 按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 5 150
55 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
平面图
立面图
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×28.01×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.03kN·m
622
σ＝Mmax/W＝0.03×10/37500＝0.74N/mm≤[f]＝15N/mm
56 -
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满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.05×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×28.01×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.18kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×28.01×0.1+1.223×1.76×0.1＝3.42kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×28.01×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.8kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.1＝0.91kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.1＝2.63kN
'
R3=0.928 q2l=0.928×23.05×0.1＝2.14kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.18+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.9-0.4)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=3.56kN/m q2＝max[0.91+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.9-0.4)+(0.5+(24+1.1)×0.4)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，2.63+(0.3-0.1)×0.4/4]＝2.76kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.56×0.752，0.5×3.56×0.152]＝0.21kN·m σ＝Mmax/W＝0.21×106/54000＝3.97N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
57 -
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满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.56×0.75，3.56×0.15]＝1.621kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.621×1000/(2×40×90)＝0.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.76×7504/(100×9350×2430000)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.76×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.56×0.75，0.393×3.56×0.75+3.56×0.15]＝3.05kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.95kN，R2＝R4＝3.05kN，R3＝2.42kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.76×0.75，0.393×2.76×0.75+2.76×0.15]＝2.36kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.28kN，R'2＝R'4＝2.36kN，R'3＝1.85kN （六）、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.503×106/4120＝122.04N/mm2≤[f]=205N/mm2
58 -
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满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.216kN τmax＝2Vmax/A=2×5.216×1000/384＝27.16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.78kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.78kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.68
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.78+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+0.5-0.4/2)/2×0.75，12.85，0.78+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×1]×(0.75+1-0.5-0.4/2)/2×0.75]＝12.85kN f＝N/(φA)＝12.85×103/(0.68×384)＝49.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝12.85kN≤[N]＝30kN
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满足要求！
板模板（400厚）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) （二）、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下： 4.4 750 750 1500 中心对称 250 250 平行楼板长边 150 50 250，250 24 1.1 2.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 B1 8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 400 8
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模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
61 -
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模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.53kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.152/8，0.12×0.152/8+2.2×0.15/4]= 0.08kN·m σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m
44
ν＝5ql/(384EI)＝5×10.14×150/(384×10000×281250)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！ （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 62 -
方木 15.44 小梁材料规格(mm) 40×90 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78
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小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9350 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 因[B/lb]取整＝[8000/750]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝2.22kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.15＝1.88kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.15＝0.33kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.88×0.752+0.1×0.33×0.752＝0.1kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.15＝0.05kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.752+0.21×2.2×0.75＝0.35kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.22×0.252/2，0.05×0.252/2+2.2×0.25]＝0.55kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.1，0.35，0.55]＝0.55kN·m
62
σ＝Mmax/W＝0.55×10/54000＝10.24N/mm≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.88×0.75+0.62×0.33×0.75＝1.01kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.75+0.681×2.2＝1.53kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.22×0.25，0.05×0.25+2.2]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.01，1.53，2.22]＝2.22kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×90×40)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.15＝1.55kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.55×7504/(100×9350×2430000)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
63 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.55×2504/(8×9350×2430000)＝0.03mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！ （六）、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 125 4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝2.12kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.15＝1.92kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.15=1.58kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.92×0.75+1.223×0.28×0.75＝1.91kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.12×0.25＝0.53kN R＝max[Rmax，R1]＝1.91kN; 同理，R'＝1.27kN，R''＝0.95kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.58×0.75＝1.36kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.36×0.25＝0.34kN R＝max[Rmax，R1]＝1.36kN; 同理，R'＝0.9kN，R''＝0.68kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
64 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
Mmax＝0.67kN·m σ＝Mmax/W＝0.67×106/4120＝163.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.49kN τmax＝2Vmax/A=2×5.49×1000/384＝28.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.6mm
跨中νmax=0.6mm≤[ν]=750/400=1.88mm 悬挑段νmax＝0.25mm≤[ν]=250/400=0.62mm 满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Φ48×2.7 16 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ]＝150 满足要求！
查表得，φ＝0.64
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1]×0.75×0.75×1000/(0.64×384)=7.87×1000/243.84=32.28N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.87kN≤[N]＝30kN 满足要求！
65 -
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15.2 12#商业楼模板体系验算计算书
梁模板（450×1200）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL1 450×1200 140 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.05 新浇混凝土结构层高(m) 11.55 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 324 梁 板 1.5 1.1 当计算支架立柱及其他支承1 结构构件时(kN/m2) 2 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 850 1000 1800 850、850 居中 500 2 自定义 350,650 4 125
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xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
67 -
平面图
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
立面图
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.08kN·m σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.11N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×10000×281250)＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁材料规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 9350 243 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
68 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
q1＝
max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=6.51kN/m q2＝max[1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.1kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×0.852，0.5×6.51×0.122]＝0.5kN·m σ＝Mmax/W＝0.5×106/54000＝9.32N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×0.85，6.51×0.12]＝3.358kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.358×1000/(2×40×90)＝1.4N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.1×8504/(100×9350×2430000)＝0.74mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.1×1254/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×0.85，0.393×6.51×0.85+6.51×0.12]＝6.32kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.72kN，R2＝R3＝6.32kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×0.85，0.393×5.1×0.85+5.1×0.12]＝4.95kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.22kN，R'2＝R'3＝4.95kN （六）、主梁验算 主梁类型 69 -
钢管 主梁材料规格(mm) Φ48×2.7
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
可调托座内主梁根数 主梁截面惯性矩I(cm4) 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 9.89 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 4.12
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.285×106/4120＝69.06N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.32kN τmax＝2Vmax/A=2×6.32×1000/384＝32.92N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm 满足要求！
4、支座反力验算
R1＝0.03kN，R2＝10.07kN，R3＝10.07kN，R4＝0.03kN （七）、立柱验算
70 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.55
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+0.5-0.45/2)/2×0.85，10.07，10.07，0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+1-0.5-0.45/2)/2×0.85]＝10.07kN f＝N/(φA)＝10.07×103/(0.55×384)＝47.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝10.07kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁模板（300×850）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL1 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.05 11.55 300×850 新浇混凝土结构层高(m) 140 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 71 -
324 梁 板 1.5 1.1 当计算支架立柱及其他支1 承结构构件时(kN/m2) 对水平面模板取值 2 梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 850 900 1800 850、850 居中 450 1 按梁两侧立柱间距均分 450 4 125
平面图
72 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
立面图
（四）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.22kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.46kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝21.78kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×26.46×0.12+0.117×1.76×0.12＝0.02kN·m
622
σ＝Mmax/W＝0.02×10/37500＝0.65N/mm≤[f]＝15N/mm
73 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×21.78×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×26.46×0.1+0.45×1.76×0.1＝1.14kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×26.46×0.1+1.2×1.76×0.1＝3.12kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×21.78×0.1＝0.87kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×21.78×0.1＝2.4kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.14+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.85-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.12+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.15kN/m q2＝max[0.87+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.85-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.4+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.42kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.15×0.852，0.5×3.15×0.122]＝0.24kN·m
622
σ＝Mmax/W＝0.24×10/54000＝4.5N/mm≤[f]＝15.44N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算
74 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.15×0.85，3.15×0.12]＝1.623kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.623×1000/(2×40×90)＝0.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.42×8504/(100×9350×2430000)＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.42×1254/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.15×0.85，0.393×3.15×0.85+3.15×0.12]＝3.06kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.39kN，R2＝R3＝3.06kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.42×0.85，0.393×2.42×0.85+2.42×0.12]＝2.35kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.13kN，R'2＝R'3＝2.35kN （六）、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.326×106/4120＝79.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
75 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.049kN τmax＝2Vmax/A=2×5.049×1000/384＝26.3N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！
4、支座反力验算
R1＝0.4kN，R2＝10.1kN，R3＝0.4kN （七）、立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.55
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.4+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+0.45-0.3/2)/2×0.85，10.1，0.4+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.85]＝10.1kN f＝N/(φA)＝10.1×103/(0.55×384)＝47.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝10.1kN≤[N]＝30kN
满足要求！
76 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
梁模板（250×850）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) （二）、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL1 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.05 11.55 250×850 新浇混凝土结构层高(m) 140 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 324 梁 板 1.5 1.1 1 2 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 850 850 1800 850、850 居中 425 1 按梁两侧立柱间距均分 425 3 125
77 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
78 -
平面图
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
立面图
（四）、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm，I＝bh/12=1000×15×15×15/12＝281250mm q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.22kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.46kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝21.78kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×28.22×0.122＝0.06kN·m σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.47N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×21.78×1254/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×26.46×0.12+0.437×1.76×0.12＝1.34kN R2=1.25q1l=1.25×28.22×0.12＝4.41kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×21.78×0.12＝1.02kN R2'=1.25q2l=1.25×21.78×0.12＝3.4kN （五）、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 15.44 9350 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 2334
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
79 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
q1＝
max{1.34+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.85-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，4.41+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=4.44kN/m q2＝max[1.02+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.85-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，3.4+(0.3-0.1)×0.25/2]＝3.43kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.44×0.852，0.5×4.44×0.122]＝0.34kN·m σ＝Mmax/W＝0.34×106/54000＝6.36N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.44×0.85，4.44×0.12]＝2.291kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.291×1000/(2×40×90)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.43×8504/(100×9350×2430000)＝0.5mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.43×1254/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.44×0.85，0.393×4.44×0.85+4.44×0.12]＝4.31kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.59kN，R2＝4.31kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.43×0.85，0.393×3.43×0.85+3.43×0.12]＝3.33kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.28kN，R'2＝3.33kN （六）、主梁验算
80 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 9.89 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 4.12
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.194×106/4120＝47.05N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.3kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.3×1000/384＝11.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝425/400＝1.06mm 满足要求！
4、支座反力验算
R1＝0.29kN，R2＝8.9kN，R3＝0.3kN （七）、立柱验算
81 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Φ48×2.7 16 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.55
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.29+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+0.42-0.25/2)/2×0.85，8.9，0.3+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.85+0.85-0.42-0.25/2)/2×0.85]＝8.9kN f＝N/(φA)＝8.9×103/(0.55×384)＝42.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝8.9kN≤[N]＝30kN
满足要求！
板模板（140厚）计算书
（一）、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) （二）、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 1.5 B1 8.2 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 140 7.3 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的1 均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计 模板支架高度(m) 11.55
82 -
1.1
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下： 850 850 1800 中心对称 275 250 平行楼板长边 150 50 250，250
模板设计平面图
83 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm，I＝bh/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
2
3
3
84 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.05kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.05×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]= 0.12kN·m
622
σ＝Mmax/W＝0.12×10/37500＝3.16N/mm≤[f]＝15N/mm 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.14)×1=3.61kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.61×1504/(384×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！ （五）、小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×90 1.78 54 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 9350 243 因[B/lb]取整＝[7300/850]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.09kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)×0.15＝0.62kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/m
85 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.62×0.852+0.1×0.47×0.852＝0.07kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.852+0.21×3.15×0.85＝0.56kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.09×0.252/2，0.05×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.07，0.56，0.79]＝0.79kN·m σ＝Mmax/W＝0.79×106/54000＝14.61N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.62×0.85+0.62×0.47×0.85＝0.57kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.85+0.681×3.15＝2.17kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.09×0.25，0.05×0.25+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.57，2.17，3.16]＝3.16kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.15＝0.57kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.57×8504/(100×9350×2430000)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.57×2504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！ （六）、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) Φ48×2.7 206000 125 4.12 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 9.89 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.93kN/m q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.15＝0.65kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.15=0.6kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.65×0.85+1.223×0.28×0.85＝0.93kN
按悬臂梁，R1＝q1l=0.93×0.25＝0.23kN R＝max[Rmax，R1]＝0.93kN; 同理，R'＝0.62kN，R''＝0.62kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.6×0.85＝0.58kN
86 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.58×0.25＝0.15kN R＝max[Rmax，R1]＝0.58kN; 同理，R'＝0.39kN，R''＝0.39kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.42kN·m
σ＝Mmax/W＝0.42×106/4120＝101.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.2kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.2×1000/384＝16.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.46mm
87 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
跨中νmax=0.46mm≤[ν]=850/400=2.12mm 悬挑段νmax＝0.22mm≤[ν]=225/400=0.56mm 满足要求！ （七）、立柱验算 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Φ48×2.7 16 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 384 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 满足要求！
查表得，φ＝0.52
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.14)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×1]×0.85×0.85×1000/(0.52×384)=4.38×1000/198.91=22.02
22
N/mm≤[f]=205 N/mm 满足要求！
（八）、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.38kN≤[N]＝30kN 满足要求！
梁侧模板计算书
（一）、工程属性 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 (二)、荷载组合 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 24 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4 1.15 1.2 KL14 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 450×1200 楼板厚度(mm) 140 振捣混凝土时对垂直面模板荷载4 标准值Q2k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[38.4，28.8]＝28.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2 （三）、支撑体系设计 小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 水平向布置 6 500
88 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下： 2 150 500 0，400，800
模板设计剖面图
（四）、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
89 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×34.99×0.212+0.1×3.53×0.212, -0.107×34.99×0.212+0.121×3.53×0.212,-0.071×34.99×0.212-0.107×3.53×0.212)＝0.14kN·m σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2124/(100×10000×281250)＝0.13mm≤212/400=0.53mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.21+1.223×3.53×0.21＝9.39kN 正常使用极限状态 R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.21×28.8＝6.98kN （五）、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 150 方木 8415 54 243 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 40×90 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.66 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝9.39kN/m Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.39×0.52，0.5×9.39×0.152]=0.23kN·m
90 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
σ＝Mmax/W＝0.23×106/54000＝4.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.39×0.5，9.39×0.15]=2.82kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.82×1000/(2×90×40)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝6.98kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.98×5004/(100×8415×2430000)＝0.14mm≤500/400=1.25mm ν2max＝qL4/(8EI)=6.98×1504/(8×8415×2430000)=0.02mm≤150/400=0.38mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.1×9.39×0.5，0.4×9.39×0.5+9.39×0.15]＝5.17kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.1×6.98×0.5，0.4×6.98×0.5+6.98×0.15]＝3.84kN （六）、主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁截面惯性矩I(cm4) 500 钢管 2 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 150 Φ48×2.7 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 9.89 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1＝0.89kN，R2＝2.58kN，R3＝2.13kN，R4＝2.13kN，R5＝2.58kN，R6＝0.89kN
正常使用极限状态：R'1＝0.66kN，R'2＝1.92kN，R'3＝1.56kN，R'4＝1.56kN，R'5＝1.92kN，R'6＝0.66kN 1、抗弯验算
91 -
xxxxxxxxx 【高大模板专项施工方案】
主梁弯矩图(kN·m)
2
σmax＝Mmax/W＝0.35×10/4120=85.47N/mm≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
6
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×3.47×1000/384＝18.07N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.66mm≤400/400＝1 mm 满足要求！
（七）、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Ntb(kN) 12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.47×2＝10.39kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
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