各国规程对型钢混凝土梁抗弯承载力计算对比分析

第３７卷第３期　Ｖｏ１．３７　Ｎｏ．３　２Ｏ１６　青岛理工大学学报　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｑｉｎｇｄａｏ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　各国规程对型钢混凝土梁抗弯承载力计算对比分析　陈　燕，何夕平，马乐乐　（安徽建筑大学土木工程学院，合肥２３０６０１）　摘要：介绍了实腹式型钢混凝土梁抗弯承载力的６种国内外规程，根据各个规程的计算公式，对１２个实腹　式型钢混凝土梁的抗弯承载力进行理论计算，将理论计算得到的结果和抗弯试验结果对比分析．结果表明：虽　然各国规程对型钢混凝土梁的承载力计算公式形式上不尽相同，但考虑的设计因素大都一致，大部分计算结　果都偏于保守．前苏联的《劲性混凝土结构设计指南》（ＣＨ　３—７８）和我国的《型钢混凝土组合结构技术规程》　（ＪＧＪ　１３８—２。０１）与试验值偏差较小，计算结果相对较准确．　关键词：型钢混凝土组合结构；型钢混凝土梁；抗弯强度；对比分析　中图分类号：ＴＵ３９８　．９　文献标志码：Ａ　文章编号：１６７３—４６０２（２０１６）０３—００２４—０６　Ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｂｅａｍ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｏｌｉｄ—ｗｅｄ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｃｏｄｅｓ　ａｔ　ｈｏｍｅ　ａｎｄ　ａｂｒｏａｄ　ＣＨＥＮ　Ｙａｎ，ＨＥ　Ｘｉ—ｐｉｎｇ，ＭＡ　Ｌｅ－ｌｅ　（Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ａｎｈｕｉ　Ｊｉａｎｚｈｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈｅｆｅｉ　２３０６０１，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｉｘ　ｋｉｎｄｓ　ｏｆ　ｄｏｍｅｓｔｉｃ　ａｎｄ　ｆｏｒｅｉｇｎ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｓｏｌｉｄ－ｗｅｄ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍ　ｆｏｒ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ　ｉｔｓ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ａｒｅ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｆｏｒｍｕｌａｓ　ｏｆ　ｅａｃｈ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ，ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　１　２　ｓｏｌｉｄ—　ｗｅｄ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍ　ｉＳ　ｇｉｖｅｎ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ａｒｅ　ｃｏｒｎ—　ｐａｒｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｔｅｓｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ．Ｔｈｅ　ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ　ｉｓ：ａｌｔｈｏｕｇｈ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｆｏｒｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃ—　ｉｔｙ　ｏｆ　ｅａｃｈ　ｃｏｕｎｔｒｙ’Ｓ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ　ｉｓ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ，ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ　ｉｎ　ａｒｅ　ａｌｍｏｓｔ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ　ａｎｄ　ｍｏｓｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ａｒｅ　ｒａｔｈｅｒ　ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｖｅ．Ｔｈｅ　ｄｅｖｉａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｓｔｅｅｌ　ｒｅ—　ｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ（ＣＨ　３—７８）ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｏｒｍｅｒ　Ｓｏｖｉｅｔ　Ｕｎｉｏｎ　ａｎｄ　ｔｈｅ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　Ｓｔｅｅｌ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ（ＪＧＪ　１３８—２００１）　ｏｆ　ｏｕｒ　ｃｏｕｎｔｒｙ　ｉｓ　ｓｍａｌｌ　ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ａｒｅ　ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ　ａｃｃｕｒａｔｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ；ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍ；　ｆｌｅｘｕｒｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ　ｓｔｕｄｙ　收稿日期：２０１６—０２—２５　基金项目：安徽省科技攻关计划项目（１５０１０４１１３３）；安徽省教育厅高等教育振兴计划（２０１３ｚｄｊｙｌ２１）；安徽省教育厅质量工程项目　（２０１４ｇｘｋ０６３）　作者简介：陈燕（１９６２一），女，安徽合肥人．副教授，主要从事现代工程项目管理、工程建设监理等方面的研究．Ｅ—ｍａｉｌ：７２９５２７９１７＠　ｑｑ．ｃｏｒｎ．　第３期　陈燕，等：各国规程对型钢混凝土梁抗弯承载力计算对比分析　２５　型钢混凝土组合结构是指中心部分有型钢结构，外围主要用箍筋约束然后配置恰当的纵筋的一种混　凝土结构，简称为“型钢混凝土”或“ＳＲＣ结构”．因其承载能力大、延性和韧性好、抗震性能高、防火耐久性　能好、综合效益高等显著特点，已被广泛应用于工业厂房及特殊结构、高层与超高层建筑的梁、柱、剪力墙　构件或简体结构等结构体系中＿１］．型钢组合结构按照型钢位置的差别，主要有实腹式和空腹式两类．实腹　式构件主要由型钢或钢板焊成，其截面形式多样，有工字型、Ｈ型、十字型、槽型、Ｔ字型以及圆钢管和方　钢管等，如图１所示．空腹式构件主要由钢桁架组成，其桁架一般通过缀条连接角钢或者槽钢而成，截面形　式主要有十字形、工字型和箱型等，如图２所示，其材料比较节省，但抗震性能不佳，施工比较复杂，限制了　其发展应用．　目　回　㈣　固囤　图１　型钢混凝土梁实腹式截面　图２型钢混凝土梁空腹式截面　国内外专家学者对型钢混凝土力学性能和设计方法已开展了深入细致的研究＿２　］，而且在该领域已经　形成了成熟的技术规范．如：美国混凝土协会编制的混凝土结构设计规范《Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｃｏｄｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　ｃｏｍｍｅｎｔａｒｙ｝（ＡＣＩ　３１８—１４）嘲；美国钢结构协会编制的钢结构设计规范《Ｓｐｅｃｉｆｉ—　ｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｓｔｅｅｌ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ｝（ＡＮＳＩ／ＡＩＳＣ　３６０　１Ｏ）　；日本规程《Ｔｈｅ　ｓｔａｎｄａｒｄ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｃａｌ—　ｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ｝（ＡＩＪ—ＳＲＣ　２００１）ｌｌ。　；欧洲统一规范《Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｅｅｌ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，ｐａｒｔ１：Ｇｅｎｅｒａｌ　ｒｕｌｅｓ　ａｎｄ　ｒｕｌｅｓ　ｆｏｒ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ｝（简称ＥＣ　４）ｌ１　；前苏联《劲性混凝土结　构设计指南》（ＣＨ　３—７８）［挖　；中国台湾《钢骨钢筋混凝土构造设计规范与解说》（ＳＲＣ　２００４）［１３　；中华人民　共和国原建设部的《型钢混凝土组合结构技术规程》（ＪＧＪ　１３８—２Ｏ０１，即型钢规程）Ⅲ１　］和中华人民共和国　原冶金部的《钢骨混凝土结构技术规程》（ＹＢ　９０８２　２００６，即钢骨规程）＿１胡等．　对于型钢混凝土组合结构的设计方法口　国内外可以归纳为以下三种：第一种是基于混凝土结构设计　的方法，对型钢和混凝土的共同作用做出了考虑，如前苏联和我国的《型钢规程》就是采用了这种设计方　法；第二种是基于钢结构的方法，也考虑包裹的混凝土作用，特别是对于钢材用量大的情况时使用，如欧美　国家主要采用这种方法；第三种就是强度叠加的方法，将钢筋混凝土部分和型钢部分承载力进行简单的叠　加，中国台湾、Ｅｌ本和我国的《钢骨规程》就是采用这种方法．　１　各国规程关于型钢混凝土梁正截面承载力的计算方法　１．１　美国规程ＡＩＳＣ　美国钢结构最新的设计规范《Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｓｔｅｅｌ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ｝（ＡＮＳＩ／ＡＩＳＣ　３６０—１Ｏ）根据　不同的设计需求，同时适用于容许应力法Ａｌｌｏｗａｂｌｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｄｅｓｉｇｎ（ＡＳＤ）和荷载抗力分项系数法Ｌｏａｄ　ａｎｄ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｆａｃｔｏｒ　ｄｅｓｉｇｎ（Ｉ　ＲＦＤ）这两种设计方法．美国第一部钢结构设计规范主要采用了考虑安全系　数的ＡＳＤ法，安全系数主要来源于工程实践经验，而ＬＲＦＤ法是基于结构可靠度的通过分项系数和各种　荷载的组合来确定构件的承载能力的一种方法，理论更加可靠，并假定外包的钢筋混凝土梁与混凝土具有　自然黏结不需要附加锚固，对于外包混凝土组合梁纯弯构件，计算承载力时可以忽略混凝土的贡献，由钢　粱自身的塑性应力分布方法进行，可按下式计算：　Ｍ≤　ｂ·Ｍｕ　（１）　式中：Ｍ为弯矩设计值；　为折减系数，取０．９；Ｍｕ为抗弯承载力，Ｍｕ—Ｚ·ｆｙ，其中Ｚ为型钢截面塑性　抗弯模量．　１．２日本规程ＡＩＪ－ＳＲＣ　日本建筑学会的ＡＵ—ＳＲｃ标准结构构造计算，主要对象构件是型钢混凝土，也包括钢管混凝土，对弯　２６　青岛理工大学学报　第３７卷　曲构件按容许应力设计法，假定弯曲构件的承载力为型钢部分和钢筋混凝土部分承载力总和；型钢部分钢　材不发生屈曲，型钢混凝土按下式进行计算：　Ｍ≤　Ｍｏ＋ｒＭｏ　（２）　Ｍｏ一　Ｚ·　ｆｂ　一　ｎ　·　ｆ　·　Ｊ　（３）　（４）　式中：Ｍ为设计弯矩；　Ｍｏ为钢骨部分的允许弯矩；　Ｍｏ为钢筋混凝土部分的允许弯矩；　Ｚ为钢骨的截面系　数；。ｆｂ为钢材的允许弯曲应力；　Ｊ一７／８　ｄ；　ａ　为受拉钢筋截面积；　．厂Ｉ为钢筋允许拉应力；　ｄ为从受压区　重心到拉伸钢筋重心距离．　１．３前苏联规程ＣＨ　３—７８　前苏联规程《劲性混凝土结构设计指南》（ＣＨ　３～７８）主要是对实腹式构件进行设计，同时结构一定要　配置柔性钢筋即纵向钢筋和箍筋．对受弯构件正截面强度计算按照中和轴不通过劲性钢筋、通过劲性钢筋　腹板和通过劲性钢筋翼缘３种情况分别进行，根据受压区高度ｘ判断：　若ｘ一　若ｘ一　自　一　±　点［堕ＯＩＫＩｆ　＜　按第一种情况计算；　，（５）　（６）　ｕ　１＿ｒＰ＋２Ｒ。Ｅ　＞　，按第二种情况计算；　／“’　又昂一　０月　Ｉ异；　若式（５）、（６）都不满足，则按第三种情况计算．　对于第二种情况，中和轴通过劲性钢筋腹板，当Ｘ≤　。时，对称型截面计算强度按下式计算：　Ｍ—ＲＩＩｖｂＸ　／２＋Ｒ　。Ｆ　（ｘ—ａ　）＋ＲａＥ［ｗⅡＡ＋（ｒ—Ｘ）　］＋Ｒ　Ｆ　（　一ｘ）　面积；ＲＴＴ　为极限状态下混凝土轴拉强度．　（７）　式中：ＲａＥ为型钢的轴向计算强度；Ｒ　、Ｒ　为纵筋的抗拉、抗压计算强度；Ｆ　、Ｆ＇ａ为受拉受压纵向钢筋截　对于其他两种情况承载力计算和上述式中的符号及含义见文献［－１２］．　１．４中国台湾规范ＳＲＣ　２００４　中国台湾的ＳＲＣ　２００４规范，结合了美国混凝土协会的混凝土结构设计规范ＡＣＩ　３１８一ｌ４和美国钢　结构协会规程Ｌｏａｄ　ａｎｄ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｆａｃｔｏｒ　ｄｅｓｉｇｎ　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｓｔｅｅｌ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ（ＡＩＳＣ－ＬＲ—　ＦＤ），对于包覆型的ＳＲＣ梁，其Ｍ　参考ＡＩＳＣ－ＬＲＦＤ规范型钢塑性强度Ｍ　，而强度折减系数参考了ＡＣＩ　３１８第九章的规定，设计弯矩强度采用叠加法＿ｌ　，计算公式如下：　ＣｂＭｎ一　ｂ。Ｍ．ｓ＋　ｂ　Ｍ　（８）　式中：声　为型钢部分的弯矩强度折减系数，为０．９；　为钢筋混凝土部分弯矩强度．　为钢筋混凝土部分的弯矩强度折减系数，为０．９；　Ｍｎ　为型钢部分的弯矩强度，Ｍｎ　一ＺＦ　，其中，Ｚ为型钢塑性断面系数，Ｆ　为型钢的规定降伏应力；Ｍｎｒ　需要说明的是，中国台湾的规范采用强度叠加法，虽然概念与日本ＡＵ—ＳＲＣ规程概念相近，但还是有　所不同，前者采用极限强度法，后者采用容许应力法；两者型钢和钢筋混凝土计算方法依据各自的混凝土　设计规范进行，前者主要参考美国的计算公式．　１．５我国规程ＪＧ￥１３８Ｍ２００１　我国的《型钢规程》应用极限平衡理论的方法，并假设：①截面应变一直保持平面，混凝土和型钢之间　的相对滑移不做考虑；②混凝土受压区的应力图形简化为等效矩形，混凝土的极限压应变为０．００３，对应　的最大压应力取混凝土轴心抗压强度，对混凝土的抗拉作用不计；③腹板的压应力图形和拉应力图形全部　简化为应力矩形；④钢材的应力遵守胡克定律，且不超过强度极限设计值．　对于型钢混凝土梁其截面形式为实腹式充满型，其截面承载力简化图形如图３所示，承载力计算时按　照非抗震和抗震分别计算：　第３期　陈燕，等：各国规程对型钢混凝土梁抗弯承载力计算对比分析　２７　．　毽　。　，　目　；　，｝　Ｙｎ　—＝＿　，　图３充满型的梁截面承载力简化图形　非抗震设计：Ｍ≤　如（　。一ｘ／２）＋　Ａ　ｓ（＾。一口　。）＋厂　Ａ　ｆ（　。一口　）＋Ｍ自　抗震设计：Ｍ≤　［　ｂｘ（　。一ｘ／２）＋ｆｔＹＡ　ｓ（　。一ｎ　）＋厂　Ａ　ｆ（＾。一　）＋Ｍａ　］　｛　ｆ　ｓ　ｆ　ａ　—ｔ　Ａｓ—ｔ　ａＡ　Ｎ　一０　Ｎａｗ＝：：［２．５　一（　＋　）Ｉｔ　ｈｏ厂ａ　当３１ｈｏ＜１．２５ｘ，３２ｈｏ＞１．２５ｘ时，　Ｍ　一Ｅ１／２（　＋　）一（　＋　）＋２．５　一（１．２５　）　Ｉｔ　ｈ＇ｏｆａ　＝＝＝０．８／（１９．　蒜　）　型钢混凝土梁的混凝土受压区高度．ｚ还要满足以下的前提条件：　≤　。；３５＂≥ｎ　＋ｔｆ　式中符号的相关含义见文献Ｅ１４３．　１．６我国规程ＹＢ　９０８２ｍ２００６　原冶金工业部的《钢骨规程》采用叠加原理，参考了日本的计算标准，　其抗弯承载力计算，对于双轴对称的充满型的实腹式型钢混凝土梁，如图　４所示，其正截面承载力的计算是将型钢和混凝土部分的承载力分别计　算后叠加：　Ｍ≤Ｍ爵－９Ｍ盘　（１６）　图４型钢为对称布置的梁截面　（１７）　／　．钢骨部分承受的抗弯承载力，不考虑地震作用时：　』　一　，　·Ｗｓｓ·厂ｓ　／　／●＼／　考虑地震作用时：　）　／●＼）　嗡一　Ｕ　）　））　）　）　［ｙｓ·ｗＳｓ·　］　（１８）　，ＲＥ　式中：ｙｓ为塑性发展系数，钢骨为工字型的截面可以取为１．０５．　钢筋混凝土部分的受弯承载力，不考虑地震作用时：　一Ａ。·厶·　ｂ０　１　（１９）　考虑地震作用时：　Ｍ　一　式中：　［Ａ　·　·　ｂｏ］　（２０）　，ＲＥ　为受拉纵筋的抗拉强度设计值；ｈ　为受拉纵筋重心到截面受压边缘的距离；　ｂ０为受拉纵筋重　心到受压区压力合力点距离，计算中宜扣除钢骨的面积，　度　８１．　一ｈ∞一ｚ／２，ｚ一（厂ｙＡ　一　厂　Ａ　）／（　·　），对于钢筋混凝土梁对称配筋情况，取．２７一ｍａｘ｛０．２ｈｂｏ，２ａ　。），为混凝土受压区高　２各国规程对实腹式型钢混凝土梁的承载力计算对比分析　根据上述６种规程对型钢混凝土梁正截面抗弯承载力的计算方法，引用文献［２］的１２个实腹式型钢　２８　青岛理工大学学报　第３７卷　混凝土梁试件进行抗弯承载力理论计算，并将理论计算值与试验值进行对比分析，结果如表１和表２所　示，由此得出：　１）由于型钢和钢筋混凝土的协同作用，抗弯承载力并不是将型钢和混凝土承载力进行简单叠加．　２）增加型钢混凝土梁受压区型钢保护层厚度，其极限承载力也随之提高．　３）ＡＩＳＣ，ＡＩＪ—ＳＲＣ，ＳＲＣ　２００４，ＹＢ　９０８２－－２００６的计算值与试验值相比，偏差率分别在一８６．５７　～　６２．０８　，一６６．８４　～　３５．２１　，一６６．９８　～－－４１．６７　，一６６．３１　～一３３．３Ｏ　，均为负偏差，说明　这几个规程都偏于保守，且ＡＩＳＣ保守量最大，ＣＨ　３　７８最接近试验值，ＪＧＪ　１３８　２Ｏ０１相比其他规程吻　合度也较好．　表１　实腹式型钢混凝土梁抗弯承载力各规程试验值与理论计算值　注：Ｍｏ为试验极限承载力；Ｍ】、Ｍ２、Ｍ３、Ｍ４、Ｍ５、Ｍ６分别为按ＡＩＳＬＥ、ＡＩＪ—ＳＲＣ、ＣＨ　３　７８、ＳＲＣ　２００４、ＪＧＪ　１３８—２ＯＯ１、ＹＢ　９０８２　２００６计算的实腹式型钢混凝土梁抗弯承载力　表２实腹式型钢混凝土梁抗弯承载力理论计算值与试验值的比较　注：Ｍｏ为试验极限承载力；Ｍ１、Ｍ２、Ｍ３、Ｍ４、Ｍｓ、Ｍ６分别为按ＡＩＳＣ、ＡＩＪ—ＳＲＣ、ＣＨ　３－－７８、ＳＲＣ　２００４、ＪＧＪ　１３８－－２００１、ＹＢ　９０８２—　２００６计算的实腹式型钢混凝土梁抗弯承载力　第３期　陈燕，等：各国规程对型钢混凝土梁抗弯承载力计算对比分析　２９　３　结论　１）用国外规程计算我国一些学者所做试验的型钢混凝土梁极限承载力时，计算结果比我国规程计算　得出的结果要保守很多，这说明外国规程不适用于我国的实际情况，但有借鉴意义．　２）前苏联ＣＨ　３—７８规程和我国ＪＧＪ　１３８—２Ｏ０１规程与试验结果较符合，而ＪＧＪ　１３８—２Ｏ０１主要也　借鉴了前苏联的设计经验．ＪＧＪ１３８中只介绍了充满型实腹式型钢混凝土梁截面中和轴通过腹板的情况，　对于非充满型的截面中和轴不通过型钢或通过型钢上翼缘的没有介绍计算方法，对于工程人员选择合适　的规程有一定的困难，也说明我国的规程亟待修订，以符合所有的截面情况．　参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）：　［１］赵鸿铁．钢与混凝土组合结构［Ｍ］．北京：科学出版社，２００１．　ＺＨＡＯ　Ｈｏｎｇ－ｔｉｅ．Ｓｔｅｅｌ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｐｒｅｓｓ，２００１．　［２］中国建筑科学研究院．混凝土结构研究报告选集３［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，１９９４：４７０—４７２　Ｃｈｉｎａ　Ａｃａｄｅｍｙ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ．Ｔｈｅ　３ｔｈ　ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｒｅｐｏｒｔ　ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｐｒｅｓｓ，１９９４：４７０—４７２．　［３］　李灏．高强型钢混凝土受弯构件的受力性能研究［Ｄ］．西安：西安建筑科技大学，２００５．　ＬＩ　Ｈａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｍｅｍｂｅｒ［Ｄ］．Ｘｉ＇ａｎ：Ｘｉ＇ａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ａｒ—　ｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５．　［４］　周琴，吴园园，谢志英，等．国内外型钢混凝土柱承载能力计算方法比较口］．长江大学学报：自然科学版，２０１３，１０（４）：７９—８２．　ＺＨＯＵ　Ｑｉｎ，ＷＵ　Ｙｕａｎ－ｙｕａｎ，ＸＩＥ　Ｚｈｉ－ｙｉｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ－　ｅｎｃａｓｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｃｏｌｕｍｎｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｙａｎｇｔｚｅ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ：Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｅｄｉｔｉｏｎ，２０１３，１０（４）：７９—８２．　［５］　薛建阳，刘祖强，赵鸿铁，等．型钢混凝土异形柱结构受力性能研究的发展现状［Ｊ］．工业建筑，２０１４，４４（３）：１３４—１４６．　ＸＵＥ　Ｊｉａｎ－ｙａｎｇ，ＬＩＵ　Ｚｕ－ｑｉａｎｇ，ＺＨＡ０　Ｈｏｎｇ－ｔｉｅ，ｅｔ　ａ１．Ｓｔａｔｅ－ｏｆ－ｔｈｅ－ａｒｔ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｉｒｒｅｇｕｌａｒ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｃｏｌｕｍｎ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１４，４４（３）：１３４—１４６．　［６］　贾金青，姚大立，余芳．预应力型钢超高强混凝土梁受剪承载力试验研究［Ｊ］．工程力学，２０１４，３１（８）：１２６—１３３．　ＪＩＡ　Ｊｉｎ－ｑｉｎｇ，ＹＡＯ　Ｄａ－ｌｉ，ＹＵ　Ｆａｎｇ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｓｈｅａｒ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｐｒｅ－ｓｔｒｅｓｓｅｄ　Ｉ－ｓｔｅｅｌ　ｕｌｔｒａｈｉｇｈ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ　［Ｊ］．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１４，３１（８）：１２６—１３３．　［７］　郑山锁，陶清林．型钢高强混凝土梁力学性能试验研究口］．工程力学，２０１３，３０（１１）：１０１—１０９．　ＺＨＥＮＧ　Ｓｈａｎ－ｓｕｏ，ＴＡＯ　Ｑｉｎｇ－ｌｉｎ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ＳＲＨＳＣ　ｂｅａｍ［ｊ］＿Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１３，　３０（１１）：１０１—１０９．　［８］　ＡＣＩ　３１８—１４，Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｃｏｄｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　ｃｏｍｍｅｎｔａｒｙ［Ｓ］．Ｄｅｔｒｏｉｔ：Ａｍｅｒｉｃａｎ　ｏｎｃｒｅｔｅ　ＩＣｎｓｔｉｔｕｔｅ，２０１４．　［９］　ＡＮＳＩ／ＡＩＳＣ　３６Ｏ一１Ｏ，Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｓｔｅｅｌ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｓ］．Ｄｅｔｒｏｉｔ：Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｓｔｅｅｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１０．　［１Ｏ］　ＡＵ—ＳＲＣ（２００１），Ｔｈｅ　ｓｔａｎｄａｒｄ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．Ｔｏｋｙｏ：Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｊａｐａｎ，２００１．　［１１］Ｅｕｒｏ　ｏｄｅＣ　４，ｅｓｉＤｇｎ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｅｅｌ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，ｐａｒｔｌ：Ｇｅｎｅｒａｌ　ｒｕｌｅｓ　ａｎｄ　ｒｕｌｅｓ　ｆｏｒ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｓ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ｂｒｉｔｉｓｈ　Ｓｔａｎｄａｒｄｓ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ，１９９４．　［１２］苏联国家建设委员会．ＣＨ　３—７８，劲性钢筋混凝土结构设计指南［Ｓ］．柳春圃，译．１９８３．　Ｓｏｖｉｅｔ　Ｕｎｉｏｎ　Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｃｏｍｍｉｔｔｅｅ．ＣＨ　３—７８，Ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ［Ｓ］．Ｔｒａｎｓｌａｔｏｒ：ＬＩＵ　Ｃｈｕｎ－ｐｕ．１９８３．　Ｅ１３］　ＳＲＣ　２００４，钢骨钢筋混凝土构造设计规范与解说［Ｓ］．台北：内政部建研所出版社，２００３．　ＳＲＣ　２００４，Ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｃｏｍｍｅｎｔａｒｙ［Ｓ］．Ｔａｉｂｅｉ：Ｍｉｎｉｓｔｒｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｉｏｒ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｒｅ—　ｓｅａｒｃｈ　Ｐｒｅｓｓ，２００３．　［１４］　ＪＧＪ　１３８—２００１，型钢混凝土组合结构技术规程［ｓ］．北京：中国建筑工业出版社，２００２．　ＪＧＪ　１３８—２ｏ０ｌ，Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　Ｂｕｉｌｄ—　ｉｎｇ　Ｐｒｅｓｓ，２００２．　［１５］　ＹＢ　９０８２－－２００６，钢骨混凝土结构技术规程［Ｓ］．北京：冶金工业出版社，２００７．　ＹＢ　９０８２－－２００６，Ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ［Ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ　Ｐｒｅｓｓ，２００７．　（下转第４２页）　４２　青岛理工大学学报　第３７卷　４．３优先发展公交系统，合理增加公交线路　公交系统的优先发展对于历史街区的保护性开发和交通的可持续发展是十分有效的途径［５］．由于小　鱼山街区北部人流量相对较大，而附近仅有２条公交线路通过，不方便学校师生及当地居民公交出行，建　议优化调整公交线网，扩大公交站点覆盖率，在鱼山路上多增设几条公交线路，缓解周围交通压力．　４．４合理规划静态交通。停车场外围分散设置　《规范》规定，机动车公共停车场的服务半径不应大于３００　ｍ＿２］．由图８可以看出小鱼山街区的停车场　不满足《规范》要求．单位停车场夜间的停车率相对较低，可以鼓励单位停车场和旅游专用停车场夜间对外　开放，合理收费，以缓解街区停车供需不合理的问题．可以在莱阳路西侧、鱼山路选择合适地点规划建设公　共停车场，这样不但减少驶入街区内的机动车数量，又能提升街区活力，增强街区安全性．　５　结束语　历史街区的交通问题几乎是现存所有历史街区共同存在的问题，只有运用合理的交通组织规划方法，　才能改善街区的交通问题．笔者通过对小鱼山街区大量的实地调研，对街区内存在的交通问题进行了定性　和定量的分析，在此基础上提出了组织单向交通，合理规划路边停车、单位停车场对外开放等相关的解决　措施，希望能激活小鱼山街区的生机与活力，对历史街区交通问题的改善起到一定的积极作用．　参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）：　［１］惠英，张玉鑫，杨东援，等．历史街区的交通规划设计编制框架探讨ＥＪ］．城市规划学刊，２００９（５）：１０１—１０６．　ＨＵＩ　Ｙｉｎｇ，ＺＨＡＮＧ　Ｙｕ—ｘｉｎ，ＹＡＮＧ　Ｄｏｎｇ－ｙｕａｎ，ｅｔ　ａ１．Ａ　ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｎ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｌａｎｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｆｒａｍｅｗｏｒｋ　ｆｏｒ　ｈｉｓｔｏｒｉｃ　ａｒｅａｓｌ－Ｊ￣．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｕｒｂａｎ　Ｐｌａｎｎｉｎｇ，２００９（５）：１０１—１０６．　［２］ＧＢ　５０２２０　９５，城市道路交通规划设计规范［ｓ］．　ＧＢ　５０２２０　９５，Ｃｏｄｅ　ｆｏｒ　ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｐｌａｎｎｉｎｇ　ｏｎ　ｕｒｂａｎ　ｒｏａｄｌ＇Ｓ］．　Ｉ－３］阮仪三．护城踪录［Ｍ］．上海：同济大学出版社，２００１．　ＲＵＡＮ　Ｙｉ—ｓａｎ．Ｔｈｅ　ｃｉｔｙ　ｔｒａｃｅ　ｒｅｃｏｒｄ［Ｍ］．Ｓｈａｎｇｈａｉ：Ｔｏｎｇｊｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　Ｐｒｅｓｓ，２００１．　［４］顾尚华．单向交通的主要优缺点分析＿Ｊ］．华东公路，１９９０（６）：１６—２１．　ＧＵ　Ｓｈａｎｇ—ｈｕａ．Ａｄｖａｎｔａｇｅｓ　ａｎｄ　ｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｏｎｅ—ｗａｙ　ｔｒａｆｆｉｃ［Ｊ］．Ｅａｓｔ　Ｃｈｉｎａ　Ｈｉｇｈｗａｙ，１９９０（６）：１６—２１．　［５］刘罗军．公交导向的旧城更新改造模式研究［Ｄ］．南京：南京林业大学，２００７．　ＬＩＵ　Ｌｕｏ　ｊｕｎ．Ｏｌｄ　ｃｉｔｙ　ｒｅｎｅｗａｌ　ａｎｄ　ｒｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｕｓ　ｇｕｉｄｅ　ｍｏｄｅｌ　ｒｅｓｅａｒｃｈｌ，Ｄ］．Ｎａｎｊｉｎｇ：Ｎａｎｊｉｎｇ　Ｆｏｒｅｓｔｒｙ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００７．　（上接第２９页）　［１６］陈芳芝，李晋春．钢骨混凝土梁承载力计算方法的比较＿Ｊ］．山西建筑，２００５，３１（２２）：７２—７３．　ＣＨＥＮ　Ｆａｎｇ　ｚｈｉ，ＬＩ　Ｊｉｎ－ｃｈｕｒＬ　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄｓ［Ｊ］．Ｓｈａｎｘｉ　Ａｒｃｈｉ—　ｔｅｃｔｕｒｅ，２００５，３１（２２）：７２—７３．　［１７］翁正强．台湾第一部钢骨钢筋混凝土构造（ＳＲＣ）设计规范之设计理念与重点内容ｌｌＪ］．建筑钢结构进展，２００６，８（５）：４６—６２．　ＷＥＮＧ　Ｚｈｅｎｇ—ｑｉａｎｇ．Ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　Ｔａｉｗａｎ　ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｃｏｄｅ　ｆｏｒ　ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ＳＲＣ）ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｐｒｏｇｒｅｓｓ　ｉｎ　Ｓｔｅｅｌ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２００６，８（５）：４６—６２．　［１８］郭军庆，熊二刚，杨坤．混凝土对称配筋梁的抗弯承载力分析与计算ＥＪ］．长安大学学报：自然科学版，２０１１，３１（５）：７２—７６．　ＧＵＯ　Ｊｕｎ—ｑｉｎｇ，ＸＩＯＮＧ　Ｅｒ－ｇａｎｇ，ＹＡＮＧ　Ｋｕｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｆｔｅｘｕｒａｌ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｌｙ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｅａｍｓＥＪ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｈａｎｇ’ａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ：Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｅｄｉｔｉｏｎ，２０１１，３１（５）：７２—７６．