(12)发明专利申请
(10)申请公布号(10)申请公布号 CN 104850747 A (43)申请公布日(43)申请公布日 2015.08.19
(21)申请号 201510274517.4(22)申请日 2015.05.26
(71)申请人中国人民解放军63867部队
地址137000 吉林省白城市平台108信箱52
分队(72)发明人李晓辉 宋晓辉 王林 赵友
高秀娟(74)专利代理机构北京超凡志成知识产权代理
事务所(普通合伙) 11371
代理人毕强(51)Int.Cl.
G06F 19/00(2011.01)
权利要求书3页 说明书8页 附图2页
(54)发明名称
一种弹药威力杀伤体积评价方法(57)摘要
本发明涉及弹药威力评价技术领域，尤其是涉及一种弹药威力杀伤体积评价方法。包括以下步骤：对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区并计算各区域空间体积；根据静态或动态条件下的弹药破碎性、破片测速、球形靶试验的结果，计算有效杀伤空间的各个区域内的弹药破片的球面分布密度；以有效杀伤空间单区域的杀伤破片的球面分布密度与有效杀伤空间所有区域的弹药破片的球面分布密度和的比值作为所述单区域的杀伤体积权值；将各区域的空间体积与相应区域的杀伤体积权值相乘后再求和，得到所述弹药的杀伤体积。本发明符合杀伤威力检验指标的两项基本要求，能够体现破片分布特点和综合多指标考核，可同时用于对空和地面目标的威力鉴定比较。 C N 1 0 4 8 5 0 7 4 7 A CN 104850747 A
权 利 要 求 书
1/3页
1.一种弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，包括以下步骤：
对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区并计算各区域空间体积；根据静态或动态条件下的弹药破碎性、破片测速、球形靶试验的结果，计算有效杀伤空间的各个区域内的弹药破片的球面分布密度；
以有效杀伤空间单区域的杀伤破片的球面分布密度与有效杀伤空间所有区域的弹药破片的球面分布密度和的比值作为所述单区域的杀伤体积权值；
将各区域的空间体积与相应区域的杀伤体积权值相乘后再求和，得到所述弹药的杀伤体积。
2.根据权利要求1所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述弹药破碎性为在综合试验场内对弹药进行破碎性试验，得到有效的弹药破片总数量N0；并将弹药破片按照质量划分为若干个质量等级区间，并统计全部弹药破片在各个质量等级区间的数量分布及百分数，绘制成Cm-m曲线；
所述破片测速为在综合试验场内对弹药进行破片测速试验，得到弹药破片在不同距离的速度，并回算弹药破片初速及符合系数；
所述球形靶试验为在综合试验场内对弹药进行球形靶试验，得到弹药破片沿弹轴180度方向的各方向区间的弹药破片数量及百分数，绘制成
曲线，其中，为弹药破片
的飞散角。
3.根据权利要求2所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区包括：
以弹药爆炸点为原点，以弹轴x轴，弹头为x轴正向，建立球坐标系，y轴与z轴在水平方向垂直，z轴与xy平面垂直；以原点为中心，做一半径无限大的球体；
将所述球体与xoz平面相交部分划分为n个锥带，每个锥带的圆心角为为：
具体其
中，n为不小于10的自然数，j＝1,2,…n；
所述n个锥带在三维空间内分别形成一个锥形圆筒，其底面为球冠的一部分；n个锥形圆筒的长度分别为各锥形圆筒内弹药破片的最大飞行距离Lj；
将所述n个锥形圆筒分别以相等的步长划分为bj个子空间。4.根据权利要求3所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内第i个子空间的弹药破片的球面分布密度为：
式中，
i＝1,2,…bj；
j＝1,2,…n，由弹药破片的飞散角
的值确定；
2
Lij为第j个锥形圆筒内第i个子空间到原点的最大距离；
CN 104850747 A
权 利 要 求 书
2/3页
δij为第j个锥形圆筒的第i个子空间内的弹药破片数量占有效的弹药破片总数量N0的百分数。
5.根据权利要求4所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述δij由
曲线及Cm-m曲线通过计算得到：即通过
曲线得到第j个锥形圆筒内弹药
破片数量百分比，再通过Cm-m曲线得到各质量区间的弹药破片的数量百分比，并得到各质量区间的弹药破片对应的Ljc的值，将其对应到该锥形圆筒的某个半径为Lij的子空间；将
曲线得到的百分比及Cm-m曲线得到的百分比相乘，即为第j个锥形圆筒的第i个子
空间内的弹药破片数量占有效的弹药破片总数量的百分数δij。
6.根据权利要求5所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内，各质量区间的弹药破片的最大飞行距离Ljc为：
式中，kj为第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数；j＝1,2,…n，由弹药破片的飞散角mc为各质量等级区间的平均质量；
vc为第j个锥形圆筒内的弹药破片具有杀伤能力的最小速度；
所述Lj为Ljc的最大值；且
式中，Es为弹药破片的最小有效杀伤动能；
的值确定；
vj0为第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度。
7.根据权利要求6所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，静态条件下，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度vj0为：
式中，X1、X2、X3分别为三个测速试验靶的靶距，v1、v2、v3分别为三个测速实验靶的中点速度；
所述第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数kj为：
式中，mq为第j个锥形圆筒的典型破片质量；所述典型破片是指将全弹破片按质量大小排序，所处中位数质量的破片。8.根据权利要求6所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内各质量区间的弹药破片的最大飞行距离Ljc所在位置对应的各个子空间分别为第j个锥形圆筒的各个有效杀伤子空间。
9.根据权利要求8所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，所述有效杀伤子空间的体积采用几何方法计算。
10.根据权利要求7所述的弹药威力杀伤体积评价方法，其特征在于，还包括步骤：
3
CN 104850747 A
权 利 要 求 书
3/3页
在动态条件下，根据射击后弹丸的落角θ动、落速v动，将弹药破片静态条件下的飞散角、飞散速度拟合计算为动态条件下的飞散角和飞散速度；
动态条件下的弹药破片的飞散角
式中，H为弹药破片至地面的高度，α为弹药破片与原点的连线与x轴的夹角，r为弹药破片与原点的距离，R为弹药破片的有效杀伤距离；
式中，v′j0为所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内的弹药破片在动态条件下的初始速度；
根据静态杀伤体积计算模型，将
v′j0代入，即可计算动态条件下的杀伤体积。
4
CN 104850747 A
说 明 书
一种弹药威力杀伤体积评价方法
1/8页
技术领域
[0001]
本发明涉及弹药威力评价技术领域，尤其是涉及一种弹药威力杀伤体积评价方
法。背景技术
根据GJB2425常规兵器战斗部威力试验方法、GJB4225榴弹定型试验规程，GJB3197炮弹试验方法，榴弹杀伤威力通常采用杀伤参量、杀伤半径、杀伤面积等方法进行表现和评价。杀伤参量主要是通过静态引爆弹丸测试的试验手段，获取弹丸破片的数量分布、质量分布、空间分布、破片初速等参数直接作为杀伤参量；杀伤半径主要是通过以弹丸为圆心的不同半径内布置模拟尺寸的人形靶，根据不同距离破片数量分布，以人形靶至少中一块破片的准则，计算破片的杀伤半径；杀伤面积则是对杀伤平面上不同面积微元的杀伤概率的面积积分。
[0003] 上述的各种评价方法各具有如下的优缺点：[0004] 采用杀伤参量表示，优点是容易直观了解破片的各单项指标。主要问题一是破片飞散分布特点没有充分考虑，二是多指标(即破片速度与重量数量分布)不相关的表达，不易比较两种弹丸威力的大小。因此，以杀伤参量来评价弹片杀伤威力，作为检验指标有两方面不足：第一条缺点是，不能充分体现弹药威力的精确效果；第二条缺点是，不通过杀伤面积和体积计算，难以从这些指标分辨出弹丸威力的高低。例如有两种不同破片速度和重量数量分布的弹丸，很难说出那个弹丸的杀伤威力更大些。[0005] 采用单一的杀伤半径表示，不管采用密集或有效等哪种杀伤半径，一是除了与弹轴成90度方向外，其他方向不与考虑；二是这种单一杀伤半径不能确切反映弹丸威力的大小；三是用于威力比较，有时会误判。例如，破片大密集杀伤半径小的弹丸，很可能它的杀伤威力大于破片密集杀伤半径大的弹丸。[0006] 采用杀伤面积表示，优点是它符合杀伤威力检验指标的两项基本要求。但缺点之一，只适用对地面或水面目标等杀伤平面的威力鉴定，不能同时适用对空中目标的威力鉴定；缺点之二，采用同一的弹轴垂直切面上的杀伤面积，与实际不符，采用与实际相符的通常应用切面上的杀伤面积，随着炮弹弹种的不同，落角落速等参数的不同计算结果差异较大，因此不能全面反映弹丸杀伤威力。[0007] 东欧等国杀伤威力的检验指标，与我国现行的接近，美国等西方国家与我们的标准有所区别。美国、比利时等国，作为破片杀伤威力的检验指标，多用杀伤面积，东欧等国也是用杀伤面积。由此可见，杀伤面积是世界各国杀伤威力的通用检验指标，而且，这种检验用的杀伤面积，绝大部分是采用试验值，试验的目标为人形靶或卡车靶等，具体试验类同扇形靶法或近似扇形靶法，但试验弹丸的存速、落角和摆放高度等可能有所不同。
[0002]
发明内容
[0008]
本发明的目的在于提供一种弹药威力杀伤体积评价方法，以解决现有技术中存在
5
CN 104850747 A
说 明 书
2/8页
的弹药威力评价不准确的技术问题。
[0009] 本发明提供的弹药威力杀伤体积评价方法，包括以下步骤：
[0010] 对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区并计算各区域空间体积；[0011] 根据静态或动态条件下的弹药破碎性、破片测速、球形靶试验的结果，计算有效杀伤空间的各个区域内的弹药破片的球面分布密度；
[0012] 以有效杀伤空间单区域的杀伤破片的球面分布密度与有效杀伤空间所有区域的弹药破片的球面分布密度和的比值作为所述单区域的杀伤体积权值；[0013] 将各区域的空间体积与相应区域的杀伤体积权值相乘后再求和，得到所述弹药的杀伤体积。
[0014] 进一步的，所述弹药破碎性为在综合试验场内对弹药进行破碎性试验，得到有效的弹药破片总数量N0；并将弹药破片按照质量划分为若干个质量等级区间，并统计全部弹药破片在各个质量等级区间的数量分布及百分数，绘制成Cm-m曲线；[0015] 所述破片测速为在综合试验场内对弹药进行破片测速试验，得到弹药破片在不同距离的速度，并回算弹药破片初速及符合系数；
[0016] 所述球形靶试验为在综合试验场内对弹药进行球形靶试验，得到弹药破片沿弹轴180度方向的各方向区间的弹药破片数量及百分数，绘制成
曲线，其中，为弹药破
片的飞散角。
[0017] 进一步的，所述对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区包括：[0018] 以弹药爆炸点为原点，以弹轴x轴，弹头为x轴正向，建立球坐标系，y轴与z轴在水平方向垂直，z轴与xy平面垂直；以原点为中心，做一半径无限大的球体；
[0019]
将所述球体与xoz平面相交部分划分为n个锥带，每个锥带的圆心角为
其
具体为：
中，n为不小于10的自然数，j＝1,2,…n；
所述n个锥带在三维空间内分别形成一个锥形圆筒，其底面为球冠的一部分；n个锥形圆筒的长度分别为各锥形圆筒内弹药破片的最大飞行距离Lj；[0021] 将所述n个锥形圆筒分别以相等的步长划分为bj个子空间。[0022] 进一步的，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内第i个子空间的弹药破片的球面分布密度为：
[0020] [0023]
式中，
[0025] i＝1,2,…bj；[0026] j＝1,2,…n，由弹药破片的飞散角的值确定；
[0027] Lij为第j个锥形圆筒内第i个子空间到原点的最大距离；
[0024]
6
CN 104850747 A[0028]
说 明 书
3/8页
δij为第j个锥形圆筒的第i个子空间内的弹药破片数量占有效的弹药破片总数量N0的百分数。
[0029]
进一步的，所述δij由曲线及Cm-m曲线通过计算得到：即通过
曲
线得到第j个锥形圆筒内弹药破片数量百分比，再通过Cm-m曲线得到各质量区间的弹药破
片的数量百分比，并得到各质量区间的弹药破片对应的Ljc的值，将其对应到该锥形圆筒的将某个半径为Lij的子空间；
曲线得到的百分比及Cm-m曲线得到的百分比相乘，即
为第j个锥形圆筒的第i个子空间内的弹药破片数量占占有效的弹药破片总数量的百分数δij。
[0030] 进一步的，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内，各质量区间的弹药破片的最大飞行距离Ljc为：
[0031] [0032] [0033] [0034]
式中，kj为第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数；j＝1,2,…n，由弹药破片的飞散角的值确定；
mc为各质量等级区间的平均质量；
[0035] vc为第j个锥形圆筒内的弹药破片具有杀伤能力的最小速度；[0036] 所述Lj为Ljc的最大值；
[0037] [0038]
且
式中，Es为弹药破片的最小有效杀伤动能；
vj0为第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度。
[0039] 进一步的，静态条件下，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度vj0为：
[0040]
式中，X1、X2、X3分别为三个测速试验靶的靶距，v1、v2、v3分别为三个测速实验靶的
中点速度；
[0042] 所述第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数kj为：
[0041] [0043]
式中，mq为第j个锥形圆筒的典型破片质量。
[0045] 典型破片是指将全弹破片按质量大小排序，其中所处中位数质量的破片。典型破片主要是为了简化计算，选取的破片质量期望值。[0046] 进一步的，所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内各质量区间的弹药破片的最大飞行距离Ljc所在位置对应的各个子空间分别为第j个锥形圆筒的各个有效杀伤子空间。[0047] 进一步的，所述有效杀伤子空间的体积采用几何方法计算。[0048] 进一步的，还包括步骤：在动态条件下，根据射击后弹丸的落角θ动、落速v动，将弹药破片静态条件下的飞散角、飞散速度拟合计算为动态条件下的飞散角和飞散速度；
[0044]
7
CN 104850747 A[0049] [0050]
说 明 书
4/8页
动态条件下的弹药破片的飞散角
[0051] [0052]
式中，H为弹药破片至地面的高度，α为弹药破片与原点的连线与x轴的夹角，r
为弹药破片与原点的距离，R为弹药破片的有效杀伤距离；
式中，v′j0为所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内的弹药破片在动态条件下的初始速度；
[0053] [0054]
根据静态杀伤体积计算模型，将
v′j0代入，即可计算动态条件下的杀伤体
积。
本发明的有益效果为：
[0056] 本发明采用杀伤体积来表示评价榴弹的杀伤威力，所谓杀伤体积是在弹丸爆炸后，破片在自由空间飞散，对于整个空间目标的立体毁伤能力。是评价弹丸杀伤、毁伤威力的一种新方法。在杀伤体积方法上可以计算任意杀伤平面的杀伤面积，对战斗部的空间杀伤能力评估具有重要意义。具体具有以下优点：
[0057] (1)符合杀伤威力检验指标的两项基本要求，能够体现破片分布特点和综合多指标考核。
[0058] (2)可同时用于对空和地面目标的威力鉴定比较；[0059] (3)计算简便；
[0060] (4)任何弹种都能保证威力评价与实际相符，因为如果考虑空炸和着发射击，并且考虑各种地形地物和倾斜面上要杀伤的目标，射击应用的实际威力切面，相对弹轴方向从0度到90度切面都有可能存在，因此，弹丸杀伤威力大小，应该用所有这些切面上的杀伤面积来表示。显然，也就是表示这些范围内的杀伤体积。虽然杀伤面积和杀伤体积这两种表示都可以采用，但后者更能反应实质，前者至少得取三个以上平均分布切面上的杀伤面积来平均计算，这样就容易在选择哪几个切面上产生误区。扇形靶法计算的杀伤面积，满足不了这种平均要求，所以严格来说，它是不适作检验指标的。例如，两种弹丸威力相比较，由于弹丸结构尺寸的关系，单一切面上杀伤威力大的弹丸，不一定所有应用切面的平均杀伤威力也大。
[0061] (5)标准一致，量值固定，适于不同弹丸的威力比较。
[0055]
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的
[0062]
8
CN 104850747 A
说 明 书
5/8页
附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。[0063] 图1为本发明的实施流程图；
[0064] 图2为弹药破片的空间坐标示意图；
[0065] 图3为本发明实施例对弹药爆破后在对有效杀伤空间进行分区时所做的球面及锥带示意图；
[0066] 图4为图3中，角度为－5°～5°的区域的立体图；[0067] 图5为图3中，角度为35°～45°的区域的立体图；[0068] 图6为图3中，角度为85°～95°的区域的立体图；[0069] 图7为本实施例的弹药的有效杀伤空间的示意图。
具体实施方式
[0070] 下面将结合附图对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。[0071] 在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。[0072] 在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
[0073] 图1为本发明的实施流程图。[0074] 如图1所示，本发明所述的评价方法具体包括以下步骤：
[0075] (1)对弹药爆破后的有效杀伤空间进行分区并计算各区域空间体积。[0076] 弹药爆炸后，其破片在空中以弹体质心为中心，向空间各个方向飞散。根据目前的试验方法，认为所有杀伤破片都具有同样的速度，同样的质量，但实际上破片速度绕弹轴方向可以认为是相同的，而沿弹轴方向是不同的，并且其质量分布也不同。[0077] 如图2所示，以弹药爆炸点为原点，以弹轴x轴，弹头为x轴正向，建立球坐标系，y轴与z轴在水平方向垂直，z轴与xy平面垂直；则每个弹药破片在空间的球面坐标为(l,α,β),其中l为弹药破片M到原点的距离，α为弹药破片与原点的连线与x轴的夹角，β为弹药破片与原点的连线与水平面的夹角。[0078] 如图3所示，以原点为中心，做一半径无限大的球体；将所述球体与xoz平面相交部分划分为19个锥带，每个锥带的圆心角为10°，具体划分如下：－5°～5°，5°～15°，15°～25°，25°～35°，35°～45°，45°～55°，55°～65°，65°～75°，75°～85°，85°～95°，95°～105°，105°～115°，115°～125°，125°～135°，
9
CN 104850747 A
说 明 书
6/8页
135°～145°，145°～155°，155°～165°，165°～175°，175°～185°。[0079] 所述19个锥带在三维空间内分别绕弹轴旋转形成一个锥形圆筒，其底面为球冠的一部分；19个锥形圆筒的长度分别为各锥形圆筒内弹药破片的最大飞行距离Lj，其中j＝1,2,…19；
[0080] 将所述19个锥形圆筒分别以1m的步长划分为bj个子空间。[0081] 19个锥形圆筒的形状可分为3类：
[0082] 第1类为－5°～5°与175°～185°两个区域，其形状如图4所示，为一发散锥体，可以按照几何方法计算该发散锥体对应的球面部分的表面积以及整个发散锥体对应的空间体积。
[0083] 第2类为5°～85°，95°～175°共16个区域，其形状如图5所示，为发散空心锥体，可以认为是一个大发散锥体减去一个小发散锥体，其表面积为大发散锥体的球冠表面积减去小发散锥体的球冠表面积，体积为大发散锥体的体积减去小发散锥体的体积。[0084] 第3类为85°～95°的部分，其形状如图6所示，为发散冠体，可以认为是球体减去两个圆心角为170°的发散锥体，其表面积为球体的表面积减去两个圆心角为170°的发散锥体的球冠表面积，体积为球体体积减去两个圆心角为170°的发散锥体的体积。[0085] 对于各锥形圆筒内步长1m的子空间来说，其表面积可以按上述的几何方法直接计算，体积通过后一步的锥形圆筒体积减去前一步的锥形圆筒体积即可得到，即第j个锥形圆筒的第i个子空间的体积为Vij。
[0086] (2)根据静态或动态条件下的弹药破碎性、破片测速、球形靶试验的结果，计算有效杀伤空间的各个区域内的弹药破片的球面分布密度。
[0087] 所述弹药破碎性为在综合试验场内对弹药进行破碎性试验，得到有效的弹药破片总数量N0；并将弹药破片按照质量划分为若干个质量等级区间，并统计全部弹药破片在各个质量等级区间的数量分布及百分数，绘制成Cm-m曲线。
[0088] 所述破片测速为在综合试验场内对弹药进行破片测速试验，得到弹药破片在不同距离的速度，并回算弹药破片初速及符合系数。[0089] 在静态条件下，第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度vj0为：
[0090]
式中，X1、X2、X3分别为三个测速试验靶的靶距，v1、v2、v3分别为三个测速实验靶的中点速度；
[0092] 所述第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数kj为：
[0091] [0093]
式中，mq为第j个锥形圆筒的典型破片质量。
[0095] 所述球形靶试验为在综合试验场内对弹药进行球形靶试验，得到弹药破片沿弹轴
[0094]
180度方向的各方向区间的弹药破片数量及百分数，绘制成曲线，其中，为弹药破
片的飞散角。
[0096] 第j个锥形圆筒内第i个子空间的弹药破片的球面分布密度为：
10
CN 104850747 A[0097]
说 明 书
7/8页
式中，
[0099] i＝1,2,…bj；
[0098] [0100] [0101]
j＝1,2,…19，由弹药破片的飞散角的值确定；
Lij为第j个锥形圆筒内第i个子空间到原点的最大距离；
[0102] δij为第j个锥形圆筒的第i个子空间内的弹药破片数量占有效的弹药破片总数量N0的百分数。
[0103]
所述δij由曲线及Cm-m曲线通过计算得到：即通过
曲线得到第j
个锥形圆筒内弹药破片数量百分比，再通过Cm-m曲线得到各质量区间的弹药破片的数量百分比，并得到各质量区间的弹药破片对应的Ljc的值，将其对应到该锥形圆筒的某个半径为Lij的子空间；将
曲线得到的百分比及Cm-m曲线得到的百分比相乘，即为第j个锥形
圆筒的第i个子空间内的弹药破片数量占占有效的弹药破片总数量的百分数δij。
[0104] 其中，各质量区间的弹药破片的最大飞行距离Ljc为：
[0105]
式中，kj为第j个锥形圆筒内的弹药破片速度符合系数；[0107] mc为各质量等级区间的平均质量；
[0108] vc为第j个锥形圆筒内的弹药破片具有杀伤能力的最小速度；[0109] 所述Lj为Ljc的最大值；
[0106] [0110] [0111]
且
式中，Es为弹药破片的最小有效杀伤动能；
vj0为第j个锥形圆筒内的弹药破片的初始速度。
[0112] 而在动态条件下，需要根据射击后弹丸的落角θ动、落速v动，将弹药破片静态条件下的飞散角、飞散速度拟合计算为动态条件下的飞散角和飞散速度；
[0113] [0114]
动态条件下的弹药破片的飞散角
式中，H为弹药破片至地面的高度，α为弹药破片与原点的连线与x轴的夹角，r为弹药破片与原点的距离，R为弹药破片有效杀伤距离；
[0115] [0116]
11
CN 104850747 A[0117]
说 明 书
8/8页
式中，v′j0为所述n个锥形圆筒中的第j个锥形圆筒内的弹药破片在动态条件下的初始速度；
[0118] [0119]
根据静态杀伤体积计算模型，将
v′j0代入，即可计算动态条件下的杀伤体积。
(3)以有效杀伤空间单区域的杀伤破片的球面分布密度qij与有效杀伤空间所有
的比值作为所述单区域的杀伤体积权值Aij；
区域的弹药破片的球面分布密度和
[0120]
(4)将各区域的空间体积与相应区域的杀伤体积权值相乘后再求和，得到所述弹
药的杀伤体积，即
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；
尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。
[0121]
12
CN 104850747 A
说 明 书 附 图
1/2页
图1
图2
13
CN 104850747 A
说 明 书 附 图
2/2页
图3
图6
图5
14
图4
图7
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容